SL 389-2008标准规范下载简介

SL 389-2008 滩涂治理工程技术规范条文说明（报批稿，清晰无水印，可编辑）简介：

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8.5.5本条计算式（8.5.5)中的ms系数1.21.8称为附加沉降经验系数，一般可根 据各地区的土质、施工方法和施工速度等因素确定，对于土质软施工速度快的取大 值。

8.6.1龙口一般应选择在地质条件较好和水较深的地段。龙口离水闸应有一定距 离，以免水闸泄流影响堵口。龙口两侧应有石料场及堆放场地，以便陆运抛石进占。 龙口的外海附近最好有适合于船运平抛的石料场。龙口分散布置，即多口门堵口方 案，一般在有利的地形条件下采用，如堤线通过岛屿，且岛屿具有足够的施工场地 供堆放、运送截流材料等。 选用4m/s作为控制流速，主要考虑在此流速下，采用重量为140kg的块石即能 稳定且易于施工。如果施工条件允许搬运更大的石块也可将控制流速提高，以减少

8.6.2水量平衡法简便可行，其精度能满足堵口设计和施工的要求。由于计算工作 量较大宜采用电算法。 8.6.3对I、II等工程中水力条件较复杂者水力计算宜按二维不恒定流的原理进 行。

DB／T 83-2020 活动断层探察 数据库检测8.6.4关于选择堵口顺序的基本原则：

各方案的控制水力指标见下表：

可以看出，单以水力指标来比较，第三方案最好，第一方案次之，第二方案最 差。如果再从地基稳定，控制施工速率来考虑，第三方案也优于第一方案，第二方 案最差。但从施工条件来考虑，第一方案有利于发挥水上及陆地施工力量的作用， 便于施工；而且留下的合龙段工程量也最小，在一个小潮期内堵口把握更大，因此 选定第一方案。

1截流堤是在堵口段用来截断潮流的堤。截流堤应进行水力稳定计算。它包 适施工不同阶段各种断面在溢流和渗流作用下坡面块或人工块体的稳定性，以及 截流堤合龙后在最不利水位组合情况渗流作用下，出逸坡块石和堤身抗滑稳定性。 软土地基上截流堤必须进行地基稳定计算，包括下列二种情况： 1）堤身平堵升高的不同阶段和堤身立堵进占集中加荷时，各代表性地段的截流 是断面在最高潮位和最低潮位二种设计情况下地基稳定性。 2）截流堤合龙后，在最不利内外水位组合下地基的稳定性。 修建在可冲刷非粘性土地基上的堆石堤，如堆石孔隙中的渗流流速超过底层颗 粒的起动流速，会将土粒冲出，而引起堆石堤下沉，严重的会导致失事，这种现象 称为接面冲刷，为防止接面冲刷，应满足下列条件：

式中I一截流堤最大渗透坡降； I一容许极限坡降： d一地基土颗粒尺寸(m)； D一上层石块尺寸（m）； A一无因次系数，A=1～2，对细颗粒取A=1，粗颗粒取A=2。

若不能满足上式要求，应采用砂石垫层或土工织物等措施， 2采用大型块体材料，只需将其放置在关键部位，而不必全断面铺设。在二排 大型材料之间可以抛投各种大小不同的石块，不必都满足块体稳定计算要求的尺寸。 既有利于提高密实度，也利于节约材料。 3式（2）为基本公式，应用时可根据工程具体情况适当修正。

图一龙口水力要素最大等值线及堵口方案

8.6.6关于龙口保护措施

护底长度指截流堤脚向外的距离L，可通过水力计算得出。初步估算可用下式：

式中h下一一下游水深(m)； 1——安全距离，取1=8m～15m; i一一冲刷坑边坡，取i=4～6； q—龙口单宽流量(m/s.m); V'。一土壤允许抗冲平均流速（m/s）。 护底长度与龙口口门尺寸直接有关。口门宽大时，单宽流量小，护底长度可短： 当口门逐步压缩变小，单宽流量增大，要求护底长度亦大。故整个护底工程可根据 龙口压缩过程，做成阶梯形，逐步加长。 4“先低后高”指地面高程低处先铺，“先近后远”指靠近堤头处先铺。 8.6.7关于闭气设计： 1由于闭气土体都是在水下施工，所以选择土料时，应适当考虑析水性和抗流 失性。 析水性指土料沉淀后易固结，形成土体有较高的抗剪强度。抗流失性指土料在 水中下沉时不易流失。 3闭气土体抗滑稳定分析时应考虑破坏面为通过土体本身或同时切入基础的 圆弧滑动面和土体沿堆石坡面滑动组成复合滑动面二种情况

8.6.7关于闭气设计：

9.1.1、9.1.2本规范只提出了与滩涂治理工程特性有关的一些规定，为避免重复， 凡本规范未明确的规定，皆应按《水闸设计规范》（SL265）、《泵站设计规范》 (GB/T50265)和《水工混凝土结构设计规范》（SL/T191）等相应的行业规范或规定执 行。

9.2.1滩涂治理工程的排水干河终端是指干河的出海口，即干河穿过海堤处。滩涂 冶理工程的堵港口门是围堤施工中的关键部位，堵港时口门两侧需集中材料设备、 人员等，准备必要的施工条件，为避免施工干扰，故涵、闸要避免靠近堵港口门。

9.3.1～9.3.4根据滩涂治理工程的特点，闻规模主要取决于排水流量，而排水流 量文取决于围区的暴雨量和排水期间的潮位以及围区以外陆域排入围区河道的流 量。因此选择设计暴雨与某一潮型的最不利组合是确定闻闸规模进行水力计算的重要 因素。实践经验表明，由于各地的自然地理条件不同，最不利的排水条件不一定发 生于最高潮位潮型，有的地区往往以设计暴雨与最高低潮位潮型相遇为最不利，故 本规范对设计暴雨与潮型的组合，按3.2.6条规定执行，经比较选择取其中最不利 者。

9.4.2、9.4.3滩涂治理工程闻的结构布置，重点应考虑与海堤的衔接和协调，如 闸顶高程与翼墙顶高程的确定等

9.5.19.5.3滩涂治理工程闸结构设计与一般闻不同之处在于海水盐雾和波浪力 的影响，设计中应予注意。

的影响，设计中应予注意。 9.5.4 《水闸设计规范》（SL265）中关于结构应力分析条文，与本条所称采用结构 力学与弹性理论结合的方法，实际上是相同的，即顺水流方向基底的反力分布按线

性变化计算13ZJ601木门窗，即按材料力学方法计算，横截条的反力分布按变形相容原理计算，即 按弹性地基梁计算。《水闻设计规范》（SL265）第7.5.3条所叙的方法提出所谓的不 平衡剪力分配，是按受弯构件的剪应力分布，用材料力学方法计算分配给闻墩和底 板的剪力值。不平衡剪力分配的目的，是对底板取横截条按弹性地基梁计算时，不 仅将闻墩的自重和闻墩上的竖向荷载当作作用于地基梁上的集中荷载，而且为了将 分配给闸墩的“不平衡剪力”也作为集中荷载而需要算出其数值。分配给闻墩的“不 平衡剪力”主要是闻门作用于闸墩的水平推力产生的，而水平推力使闻墩作用于底 板的竖向力分布完全可以很容易地直接计算弯应力确定，不必要用“不平衡剪力” 去反映闸墩作用于底板的竖向力，也即不需要计算“不平衡剪力”。为此，在条文中 特别提出了“不需计算不平衡剪力”。

9.6.1、9.6.2说明滩涂治理工程中的泵站必然伴有水闸，因此泵站规模与 择以及泵站总体布置等必须与水闸统一考虑

的设计水位与引水工况的设计水位各取其可能最不利的两侧水位组合作为结构设计 的依据之一。设计水位是确定水泵扬程和选择泵型的重要依据，排水工况堤内渠道 的最低水位是预报暴雨来临之前按规划需要将渠道水位降至正常水位以下的某水 立，这时堤外的最高水位取多年平均最高潮位。堤外水位超过上述高潮位又遇堤内 渠道正好为预降水位的机遇虽然不可排除，但时间短暂故不考虑作为泵站的运行条 件。滩涂治理工程的泵站，不论什么工况，确定泵站的设计水位时，首先要考虑的 是在不能用闻自流引排时两侧的极端运行水位。故向外海排水时，堤外最低水位取 相当于堤内正常水位，如堤外水位再下降低于堤内正常水位时，则无需泵站排水而 应采用闸自流排水。同理，向堤内抽水时，堤外水位最高相当于堤内规划允许的最 后值，如再高即无需泵站抽水而可利用闸自流引水

10.1.1我国在保滩促淤工程的规划、设计和运行管理方面经验不多，本章有关条 目多系参考浙江、江苏、淮北等地保滩促淤工程的经验编写，只是反映了保滩促淤 工程的某些一般性规律。由于研究和实践的深度不足，对某些重要参数尚难作出准 确的定量规定。这一工作尚需今后继续深入。为使规范使用者对某些重要参数有 个大体量度上的把握，在本说明中对有关条款作了某些实例性的介绍。 总之，保滩促淤工程措施，能使工程区域内的水域达到阻水缓流、减少冲刷、 保持沙路畅通、加大落淤，能够达到保滩促淤的效果。尤其是对于冲淤交替型而冲 淤幅度又较大的海滩，保滩促淤的效果更佳。 10.1.2潮流、波浪是侵蚀海岸的动力，也是供沙的动力；各种特征潮位则与工程 的布设有密切相关；岸滩的冲淤变化规律，应通过海岸变形计算和实测地形图对比 分析求得，它是判别滩地属于侵蚀型、堆积型还是冲淤交替型的主要手段。这些资 料都是能否采取工程措施，采用何种工程措施以及预计可能产生的保滩促淤效果的 重要依据。 10.1.3各种保滩促淤措施的应用应符合实际情况，如近岸波浪经变形后其方向常 垂直于岸线GBT_31997-2015_风力发电场项目建设工程验收规程，故丁坝消浪的作用不大，减弱不了波浪的掀沙作用，但波浪的掀沙， 由于丁坝隔断沿岸流不致于被大量带走，故对保滩仍有一定作用。而顺坝因难以起 截断潮流的作用，所以以潮流为主要侵蚀动力时就不宜采用。由于海岸一般总有潮 流和波浪二种动力，因此理想的保滩促淤工程，应是丁、顺坝的组合运用。 形成二级滩地时的高滩可设护坎保护，工程量小，效果较好。但在强侵蚀性岸 段和强潮汐河口，因护坎本身不易保护，故不宜采用。 滩地上种植植物，有减小波高、降低波流动力、削弱波浪掀沙能力的效果，可 起到加糙缓流沉沙、促淤护滩的作用。根据广东、福建二省种植大米草、互花米草 近年来产生重大副作用的情况，在决定采用大来草、互花米草作为促淤措施时，建 议应慎重考虑其不利影响

10.2丁坝的布置和断面

10.2.1保滩丁项的主要作用在防止海堤堤脚处的冲刷，保护海堤基础，防止影响 海堤的稳定。短丁坝的保护滩地宽度虽较窄，但已可以满足要求，根据多数工程实 践的推荐，保滩丁坝长度可定为100m左右。为了使较大范围内的滩地达到可开发利