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装配式公路钢桥多用途使用手册简介：

"装配式公路钢桥多用途使用手册"是一份详细的指导文档，它主要针对的是公路钢桥这种特殊结构的建筑产品。这份手册主要包括以下几个部分：

1. 引言：对装配式公路钢桥的基本概念进行介绍，包括其定义、特点以及在公路建设中的重要性。

2. 设计原理：详细解释钢桥的设计理念，包括结构形式、材料选择、承载能力计算等内容，以及如何根据公路的使用需求进行设计。

3. 施工工艺：介绍钢桥的制造、组装、运输和安装过程，包括预制、现场拼装、质量控制等关键步骤。

4. 维护与管理：提供钢桥的日常维护、检查、保养和故障处理方法，确保桥梁的长期安全使用。

5. 案例分析：通过实际工程案例，展示装配式公路钢桥的性能和应用效果，帮助用户理解和应用。

6. 法规与标准：列出相关的法规和行业标准，确保桥梁设计和施工的合规性。

7. 常见问题解答：对用户在使用过程中可能会遇到的问题进行解答，提供技术支持。

总的来说，这份手册是为公路钢桥的设计者、施工人员、维护人员以及相关决策者提供全面、实用的参考工具，帮助他们更好地理解和使用装配式公路钢桥。

装配式公路钢桥多用途使用手册部分内容预览：

3．节点板计算 节点板用16Mn,3=0.6cm

(1)撕裂的危险载面强度

3）通过节点中心竖直截面上的弯短验算（图2

GB 17905-2004 家用燃气燃烧器具安全管理规则0.5N = 0. 8(F, + F2) + F3 0.S × 18160 = 0.8 × 0.6(6.75 ×2) + 0.6 × 5. 0 0.5.X18160 6.48 + 3.0 =957kg/cm²= 95.7MPu<

N+ N+N F = 22.72cm² F. = 72. 6cm²

N Ny1y3 7390. 7390.x.3.2.x.5.7 F L. 22. 72 330.93

=325 +407 = 732kg/cm² = 73.2MPa≤273MPa

（4）节点板与竖杆焊缝计算 经计算焊缝安全，验算过程略去。 （三）桁架竖杆设计 竖杆用Is16Mn，F=9.52cm² 1.竖杆强度验算 为安装横梁夹具，竖杆腹板上开有一个2.5cm×6.8cm的方孔。 设R稳、R强为压、拉时杆件的截面折减系数。 几何长度1=70cm 自由长度l=0.9×70=63cm

T, =1.18 R稳=Φ=0.818 R强=Fop 9.25 N=0.818×9.52×1.3×2100=21260kg=212.6k Nr = 0. 818 × 9.52 × 0. 85 × 3500 = 23200kg = 232kN

ry =1.18 y= l=,63 r1.18 R栋=Φ=0.818

× 2 2 = 115444kg · cm = 11.5kN · m 5 × 4. 953 × 0. 85 × 13000 32 =131510kg:cm= 13.2kN + m

连接销抗剪能力让算：

=2· DLT = 2 × # × 4.952 × 0. 45 × 13000

阴头有效断面按翼缘圆负起点管

G'T= 0.5[N] 0.5 x 56300 D(1+2) 一 0.5(3.0 + 0.53) 0.5NT 0.5x61325 > = 1739kg/cm² = 174MPa < 210MPa

o'=1 0.5LN 0.5 x 56300 D(1+ 2) = 0.5(3.0 + 0.53) 0.5NT 0.5x61325 > = 1739kg/cm² = 174MPa < 210MPa

3.ⅢI一ⅢI断面验算 倾斜部材料中心线为60°的受剪裁面，

FI 19.24 = 22.22cm² 0.5IN1 t'm = 0. 5.x 56300 Fu 22.22

0.5NT 0.5 ×.61325 "I = Fil = 1379kg/cm² 22, 22 : 138MPa < 208MPa

Fv = Fiv, + Flv, = 12.08 + 12.74 = 24.82cm² Fiv > F, 验算略。

阴头有效断面与I一1同样考虑（略）。 5.阴头销孔接触面的验算 由于销与销孔尺寸相差甚微，故接触面按半圆计算，根据李国豪编的《钢桥设计》（第 ，接触应力按下式计算：

N 56300 = NiT. 61325

6.桁架接头焊缝计算 假定阴头承受的杆力通过焊缝全部传给弦杆，并假定此项杆力按Fiv与Frv之面积比分 配

焊条采用国产结502，503： 容许压应力为0.9×1.3×210=245.7MPa 容许拉应力为0.8×1.3×210=218.2MPa 容许剪应力为0.7×1.3×210=191.1MPa 传递杆力的焊缝有效长度假定从1一I断面起算 即，

F IV 12.08 V,=0.5R =14905kg Fi

各断面的验算： 1. L1 断面

2. 11一11断面

且未超过5%，可以通过

Fy = 10 ×3=30cm IVI 56300 1877kg/cm²=187.7MPa<273MPa

61325 = 2044kg/cm² = 204.4MH 30

61325 = 2044kg/cm² = 204.4MPa < 273MPa 二 ? 30

56.30 61325

五、桁架加强弦杆的设计计算

加强弦料的材料，断面均与桁架弦相同：衍架设加强弦之后，在立面上的稳定系数大 为增加，而对在平面上的稳定系数没有增加。在增加加强弦杆后，桁架弦杆豹断简折减系数仍 可采用0.809，故弦杆加强底，其容许承载杆力为： [N] =KFc[o］=0.809×2×25.48×1.3×2100=112500kg=1125kN iA

加强弦杆的材料，断面均与桁架弦杆相同：架设加强弦秆之后，在立面上 为增加，而对在平面上的稳定系数没有增加。在增加加强弦杆后，析架弦杆豹断 可采用0.809.故弦杆加强质，基容许承载杆力灯

六、桁架的抗弯抗剪能力计算

()桁架抗弯能力计算

M : nNIl

第二节桁架挠度计算与测试

（一）桁架梁的弹性挠度计算 弹性挠度的分析方法： 贝雷组拼的桁架结构的弹性挠度计算，可按常规的结构力学方法进行。注意到各单元桁 架的结构型式完全相同，杆件的类型只有三种型式两种断面。若拼成的结构排数和层数无变 化，则其计算公式可像处理等截面实腹梁一样得到简化。 Mohr公式：

Z Z 7 I EA Ax AF Az =f+ fr+ f

单元桁架的杆件内力 弦杆(α)

斜杆内力（F)： 销接处竖杆内力（z)：

销接处竖杆内力（z）：

M p N, = ± MI N,= ± h /2 12 Nμ=± 20pl Np=± N =±0

11 xAx FAF AF

结构挠度表达式可写作

图2.16斜托内力A=A

/2 Ef= 4A

2 22yyM+ ElA,h2 AF = Jx + 1.17fr = fk + frz

HX 见它可根据简单计算或查表而求得，颇为方便。则为计入腹杆变形后所生 的挠度，它相当于实腹梁考虑剪切变形所生的挠度。同样，我们写出实腹梁的 剪切挠度表达式，并与f作比较 40=6.4x

fs = J QpQdx (μ = 1.2, G = 0.4E)

不难发现=fez/f,= EAru

也即fz=8.9f，这样我们可以按面积为A的矩型断面计算其剪切挑度，扩大8.9倍即为 ffz，颇为方便。这里要指出的是，在实腹矩型梁的挠度计算中，f常不需要考虑，这是因为它 仅占很小的比重，而对于贝雷架的挠度计算，腹杆变形已经成为一不能忽视的因素， （二）贝雷梁的非弹性度 贝雷桁架间的连接采用销接，由于销与孔间存在着设计间隙△，架受载后两者间的相对 位移会引起结构的非弹性挠度，所以该项挠度义称为错孔挠度。孔与销间的设计间隙国产贝

也即z=8.9f.，这样我们可以按面积为Ao的矩型断面计算其剪切挠度，扩大8.9倍即 颇为方便。这里要指出的是，在实腹矩型梁的挠度计算中，f常不需要考虑，这是因为 占很小的比重，而对干贝雷桁架的挠度计笑，腹杆变形已经成为一不能忽视的因素，

的转角A及6B。为现场使用方使，这里推求跨中最大挠度fm的表达式如下

以 d=2h,8=会代人

fm=An f. = 0. 05 n²

若贝雷构架采用双层拼组，中连接孔无相对移动时，可假定中孔内无轴力，这

贝雷构架采用双层拼组，中连接孔无相对移动时，可假定中孔内无轴力，这时，其错孔仪

=2△n(n + 1) fm =0. 1n(n + 1) 0.= 0

利用叠回原理伸臂端的最大挠度fm=f+fm，其fm系锚跨的影响值，fm为悬臀 错孔挠度。

m=RBL2=BL2=20n2d Jm =2△n2(n2 + 1)

Rs系锚跨的B支点转角0B，它显然与实荷载作用下的结构弯矩图有关，很大程度取茨 于弯矩图反弯点的位置xLt因面，要确定伸臂端的最大错孔挠度之前，必须先绘制实荷载 弯矩图并计算锚跨的反弯点位置。当xl.=2nad或x=时，可求得锚跨R支点转角?u的 般表达式：

当zl=（2no+1）d时（这里no为正整数）

7B 2x2 4x+ 2.n nt

当×=禁时（反弯点位于销接处）：

其中: x= 0 时

可见锚跨处于全跨正弯矩和全跨负弯知两种极 微情况时，伸臂端的绕度.相差相当大： 当x=（2no+1)d时(0

当x取端点值0和1时，与x=2nod时的表达 相同。

这时很容易求得反弯点x=专。考虑到任意荷载作用下多数连续梁的反弯点位置均满足 f 8≤9，这时n≤12。可见，当贝 雷组拼节数（单层或双层)小于或等于12节时，结构不因错孔挠度的发生而产生次内力。这时 志构的最大错孔热度表达式为DB32∕T 1719-2011 聚苯乙烯泡沫中残留发泡剂的测定，

与向跨度简支梁的最大错孔挠度相比，相当于前者的2/3。 5.贝雷架挠度计算经验公式I 仙当格架节数为奇数时

)当桁架节数为偶数时

α—常数，对单层架d=0.3556cm； 对双层桁架d=0.1717cm。 在计算桁架非弹性挠度时，应注意销与孔的实际间隙。实际间隙与工户加工精度有关，也 与桁架使用程度有关

装配式公路钢桥挠度一般由两部分组成，一是由单销间隙产生的非弹性挠度，另一部分是 由车辆荷载引起的弹性挠度，两者叠加为桥梁的挠度。 非弹性搭度的计笋公式为：

式中：A——单销与销孔之间的间隙（mm)；

[L英国ACROW公司.贝需手班，1974年版

fo = dZsin (n

桥梁跨度为24m时，每跨由8个桁架单位组成《螺纹桩技术规程 JGJ/T379-2016》，即n=8；装配式钢桥桁架拼装单位长度d=3m 高度h=1.5m；单销与销孔之间的间隙△=lmm将这些数据代人上式后，求得f=3.2cml 桁架由活载引起的弹性挠度用B.C.卡秋林公式让算：