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GB／T 50130-2018 混凝土升板结构技术标准（完整正版、清晰无水印）简介：

《GB/T 50130-2018混凝土升板结构技术标准》是中国工程建设标准化协会发布的关于混凝土升板结构设计、施工、检验和验收的国家标准。该标准的全称为《混凝土升板结构技术规程》。

2018年版的GB/T 50130规定了混凝土升板结构的设计原则、计算方法、施工工艺、材料选用、质量和安全控制等方面的要求。它适用于各类工业与民用建筑中使用的混凝土升板结构，包括但不限于高层建筑、大跨度结构、工业厂房、体育馆等。

该标准详细规定了升板结构的施工过程中的关键环节，如升板的制作、提升、就位、养护和拆模等，以及对混凝土的质量控制，包括原材料的选择、配合比设计、浇筑和养护等。同时，也对结构的承载力、稳定性、抗震性能等进行了严格的规定。

版本的更新旨在提高混凝土升板结构的施工质量，保障结构的安全性，推动我国混凝土升板技术的健康发展。由于版权原因，完整正版、清晰无水印的文档可能需要从正规的出版商或标准机构处获取。

GB／T 50130-2018 混凝土升板结构技术标准（完整正版、清晰无水印）部分内容预览：

4.2.13验算搁置状态的群柱稳定性时，折算竖向荷载

内竖筒或剪力墙有连接时取0.385； go1 提升单元内所有单柱单位长度的重力荷载设计值总 和(kN); H. 柱底截面以上的柱全高（m）。

注：Hi为第i层板永久或临时搁置处的高度。

CJ∕T 189-2004钢丝网骨架塑料(聚乙烯)复合管注：H为验算提升状态时被正在提升的一层板或叠层提升的数层板的高度。

4.2.14升板结构柱由本标准第4.2.8条确定的风荷载以及柱竖 向偏差所产生的柱底最大弯矩M可按下式计算

向偏差所产生的柱底最大弯矩M可按下式计算

M=H+H+ Go,Hi (4.2.14) 1000

式中：W一 第层板处所受的集中风荷载设计值的总和 （kN），包括该层板上墙体、堆砖所受的风荷载： 提升单元内全部柱所受均布风荷载设计值（kN m），当柱较高时尚应考虑风荷载沿高度的变化； Goi、Hi 分别按本标准第4.2.13条采用，当验算正在提开的 状态时，应取本标准第4.2.13条规定的Gol与H，/

4.2.15升滑、升提施工的钢管混凝土柱的钢骨架，应

家标准《钢结构设计标准》GB50017验算单柱的承载力和稳定 性。钢骨架的柱高可取为H以，计算长度可取为3H。当钢管 混凝土柱与预制钢筋混凝土柱连接时，钢骨架柱计算长度可取 2.5Hm～3H，当计算长度大于2H时取2H。停歇孔处以 外的缀材可采用钢筋缀条

4.2.16采用计算机仿真分析升板结构提升阶段提升单元群柱的 稳定性时，楼板与柱之间应采用铰接连接

4.2.16采用计算机仿真分析升板结构提升阶段提升单

稳定性时，楼板与柱之间应采用铰接连接

4.3.1常用矩形柱网平板、密肋板、空心板和格梁板的内力可

4.3.常用矩形柱网平板、密肋板、空心板和格架板的内刀可 按本节规定的简化方法计算；对柱网较特殊的板、受集中荷载及 开孔的板，应采用有限元等方法作专门分析计算。当密肋板和空 心板的肋间距、高度、宽度及面板和底板厚度符合本标准第 5.2.3条的构造要求时，其内力可分别采用T形和工形截面特征 值按平板分析计算。

4.3.2当竖向荷载作用下的平板、密肋板和空心板采用本标准

4.3.2当竖向荷载作用下的平板、密肋板和空心板采用本标准

qby Mx 8 2be 3 M. 8

中：bee 柱帽在弯矩方向的宽度（m），无柱帽时取为C

q 垂直分布荷载设计值（kN/m）； Mx、My 分别为、y向的总弯矩设计值（kN·m）： bx、by 分别为、y向的楼板计算宽度（m）； Ll 分别为、y向的楼板计算跨度（m）

表4.3.3柱上板带和跨中板带弯矩值

3。4平板、密肋极、 时，应符合下列规定： 1竖向荷载作用下等代框架梁的计算宽度，可取垂直于计 算跨度方向两个相邻区格板中心线之间的距离（图4.3.4）

图4.3.4平板、密肋板、空心板及格梁板的等代框架 1一板格12中心线；2一边板中心线：3一板边； 4一中间等代框架：5一边等代框架

图4.3.5有柱帽等代框架梁在竖向荷载作用 下支座弯矩取值 b.一刚域区

4.3.6平板采用有限元法计算时，应符合下列规定：

4.3.7在风荷载作用下，升板结构应沿两个主轴方向 计算。

4.3.8结构的地震作用计算应符合下列规定

1应至少在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作 用：各方向的水平地震作用应由该方向抗侧力构件承担 2有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15°时，应 分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。 3质量和刚度分布明显不对称时，应计入双向地震作用下 的扭转影响。 4抗震设防烈度为8度且跨度大于9m时，应计算竖向地 震作用。

3质量和刚度分布明显不对称时，应计入双向地震作用下 的扭转影响。 4抗震设防烈度为8度且跨度大于9m时，应计算竖向地 震作用。 4.3.9结构抗侧力构件内力和位移计算时，可采用楼板在其平 面内刚性的假定；当楼板开洞较大、长宽比较大或平面特别不规 则时，宜按弹性楼板计算。 4.3.10结构的地震作用效应计算应符合下列规定： 1高度不超过24m，且高度与宽度之比不天于4，体型比 较规则，质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，在水平地震作

4抗震设防烈度为8度且跨度大于9m时，应计算竖向地 震作用。 4.3.9结构抗侧力构件内力和位移计算时，可采用楼板在其平 面内刚性的假定；当楼板开洞较天、长宽比较大或平面特别不规 则时，宜按弹性楼板计算。

4.3.9结构抗侧力构件内力和位移计算时，可采用楼板在 面内刚性的假定；当楼板开洞较天、长宽比较大或平面特别 则时，宜按弹性楼板计算。

1高度不超过24m，且高度与宽度之比不天于4，体型比 较规则，质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，在水平地震作 用下，可采用底部剪力法等简化方法。结构总水平地震作用、底 部剪力标准值及各质点的水平地震作用应按现行国家标准《建筑 抗震设计规范》GB50011的有关规定计算，其中基本周期可按 本标准第4.3.11条计算。

2其他结构应采用振型分解反应谱法。

结构总跨数等于或小于3跨的板柱结构

T, = 0.1lαw Vα H B

结构总跨数大于3跨的板柱结

Ti=0.28αwVaG H /B

T,=0.94αwa GH? KwH?+18GB

4.3.12不规则结构宜采用时程分析法进行多遇地震下

4.3.13结构应进行多遇地震和风荷载下结构变形验算

4.3.14板柱结构可采用等代框架法计算侧向荷载作用下的内力

和位移，并应符合下列规定：

1 等代框架梁的计算宽度，宜取下列公式计算结果的较 小值：

式中：by一一y向等代框架梁的计算宽度（mm）； lx、ly一等代框架梁在纵横两个方向的计算跨度（mm）； bee一柱帽的宽度（mm）。 2有后浇柱帽时，梁、柱的等效刚度及等代框架计算 可按现行行业标准《无粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ92 的有关规定取用

4.3.15采用有限元法计算侧向荷载作用下的内力和位移时，除

1有柱帽时，柱应计入柱帽； 2板与柱应采用刚性连接，有柱帽时板与柱帽单元应 刚性连接。

1房屋高度大于12m时，剪力墙应承结构的全部地 用；房屋高度不天于12m时，剪力墙宜承担结构的全部 作用。

3结构阻尼比可按混凝土构件和钢支撑部分在结构总变形 能所占的比例计算，且不应大于0.045

主梁上。有柱帽的平板、密肋板和空心板，其支座负弯矩可取梁 刚域边缘处的值（图4.3.19）

图4.3.19有柱帽等代框架梁在水平荷载作用下支座弯矩取值

5.1.1混凝土升板结构中，应根据建筑物的功能要习

混凝土开板结构中，应根据建筑物的功能要求及球 牛确定构件的裂缝控制等级，并应根据国家现行标准《混 构设计规范》GB50010和《无粘结预应力混凝土结构技术 IGI92的规定分别进行正常使用阶段和施工阶段抗裂验算

5.1.3升板结构中，楼梯宜采用一端铰接、一端滑

5.2.1钢筋混凝土平板的厚度不宜小于柱网长边尺寸的1/35； 钢筋混凝十空心板的厚度，不宜小于柱网长边尺寸的1/30：密 肋板的肋高不宜小于柱网长边尺寸的1/25；钢筋混凝土格梁板 梁高不宜小于柱网长边尺寸的1/20。预应力混凝土板的厚度和 梁的高度可适当减小

5.2.2临时划分的提升单元之间，板可预留宽度为1/4～1/3板

80mm，肋高不宜大于肋宽的3倍。密肋板的面板和底板的厚度 均不宜小于50mm。

5.2.4板内配筋应取提升与正常使用两个阶段计算所得的较大 值进行设计

1平板或空心板应分别按两个方向的柱上板带和跨中板带 配置； 2格梁板应分别按两个方向的主梁及次梁配筋，支承于格 梁上的板应按连续板计算内力与配筋； 3计算柱帽处的负弯矩钢筋时，不宜考虑后浇柱帽的高度。 5.2.6密肋板与空心板在柱帽区应做成实心板。空心板的配筋 宜符合下列规定： 1空心板纵向受力钢筋的配置长度宜符合平板纵向受力钢 筋的规定； 2空心板面板应配置双向钢筋网，其直径不应小于6mm， 间距不应大于200mm； 3在肋中配有负弯矩钢筋的范围内，宜配置构造用的封 箍筋。箍筋直径不应小手6mm，间距不应天手肋高，且不应大 王250mm

5.2.7平板边缘上、下应各设置一根直径不小于16mm的通长

筋，也可利用原有配筋拉通；空心板的边肋上下应各设置 根直径不小于16mm的通长钢筋，并应按本标准第5.2.6 定配置封闭箍筋

规范》GB50009的规定将集中荷载折算为均布荷载设计楼板配 筋。当楼板上某区格内的集中荷载设计值不大于该区格内均布活 荷载设计值总量的10%时，也可按下式计算折算均布活荷载：

q=1.1(F/A+g)

GBT 51379-2019标准下载中：qt 某区格内的折算均布活荷载设计值（kN/m）； F某区格内的集中荷载设计值（kN)； A一一某区格内的面积（m²）； 9 某区格内的均布活荷载设计值（kN/m²）

5.2.9平板和空心板需开孔时，其配筋应按开孔板的

5.2.平板和空心板需开时，其配应按开托板的内力设计 值计算确定。当符合下列规定时，可仅在板孔周边补足被孔洞截 断的钢筋： 1在两个方向的跨中板带公共区内，孔的边长不应大于孔 洞所在区格短边尺寸的40%； 2在两个方向的柱上板带公共区内，孔的边长不应天于孔 洞所在区格的短边尺寸的1/20，且柱帽区不得开孔； 3在一个方向的跨中板带和另一个方向的柱上板带公共区 内，孔的边长不应天于孔洞所在区格的短边尺寸的1/8； 4孔洞间的净距，不应小于孔的最大尺寸的三倍；孔洞边 长大于1m或截断现浇空心板的肋时，应在孔的周边增加圈梁或 型钢，

5.2.10平板楼盖应进行机

配置抗冲切钢筋时，宜配置抗冲切栓钉《市政道路桥梁工程BIM技术（公开版）》，配置抗冲切栓钉后平板 的受冲切承载力应按现行行业标准《无粘结预应力混凝土结构技 术规程》JGI92的有关规定进行验算

5.3.1升板结构柱宜采用预制钢筋混凝土柱、钢柱或钢管混凝