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6 承插型盘扣式支模架专项方案.doc简介：
"承插型盘扣式支模架专项方案"是一种新型的模板支撑系统，通常用于建筑施工中的混凝土浇筑模板支撑。这种系统的特征包括：
1. 承插设计：这种系统通常采用插接或承插的连接方式，使得组件之间可以快速、方便地组装和拆卸，提高了施工效率。
2. 盘扣设计：盘扣是指系统中的连接件，包括立杆、横杆和盘扣，通过盘扣将立杆和横杆连接，形成网格状的支撑结构，提供均衡的支撑力。
3. 模块化设计：承插型盘扣式支模架采用模块化设计，可以根据不同的施工需求和空间大小灵活调整，适用于各种形状和大小的模板支撑需求。
4. 安全性：这种系统的设计考虑了安全因素，通常包括防滑、防倾倒、防坠落等多种安全保护措施，确保施工安全。
5. 环保与经济性：相比传统的模板支撑系统，承插型盘扣式支模架在施工完成后可以快速拆卸，减少了材料浪费，具有较高的经济效益和环境友好性。
6. 快速施工：该系统设计简化了施工过程，使得模板的安装和拆卸更加迅速，节省了施工时间和成本。
7. 稳定性：通过合理的结构设计和材料选用，承插型盘扣式支模架能够提供强大的支撑能力，确保模板在施工过程中的稳定性和安全性。
专项方案的制定通常需要考虑工程的详细需求、施工环境、安全标准等方面，并通过计算、模拟和现场试验等方式确保方案的可行性和安全性。
6 承插型盘扣式支模架专项方案.doc部分内容预览：
截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×1487.81/(2×40.00×90.00)=0.620N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2
龙骨的抗剪强度计算满足要求!
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值JC／T949-2021 混凝土制品用脱模剂.pdf，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)
得到q=1.596kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.596×900.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.324mm
龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.728kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.783kN.m
经过计算得到最大支座力 F= 9.126kN
经过计算得到最大变形 V= 0.565mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 8.98cm3；
截面惯性矩 I = 21.56cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.783×106/8982.0=83.02N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大变形 v = 0.565mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!
四、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.146×4.300=0.630kN
钢管的自重计算参照《盘扣式规范》附录A 。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×0.900×0.900=0.243kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.200×0.900×0.900=4.066kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 4.939kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)×0.900×0.900=1.620kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8.19kN
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 2.01
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.71
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70
σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 300.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
参照《盘扣式规范》2010，由公式计算
顶部立杆段：l0 = h'+2ka (1)
非顶部立杆段：l0 = ηh (2)
η—— 计算长度修正系数，取值为1.200；
k —— 计算长度折减系数，可取0.7；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；
l0=1.800m；λ=1800/20.1=89.552, φ=0.558
σ=1.00×8194/(0.558×571)=25.719N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=1.40×0.6Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0 = 0.400×1.280×1.000=0.512kN/m2
h —— 立杆的步距，1.50m；
la —— 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；
lb —— 立杆横向间距，0.90m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
风荷载产生的弯矩 Mw=1.40×0.6×0.512×0.900×1.500×1.500/10=0.087kN.m；
风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式
Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B
其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk
B —— 模板支撑架横向宽度(m)；
n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；
Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。
MTk = 0.512×4.3×0.90×(0.5×4.3+1.00)=6.242kN.m
Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(6.242/20.00)=0.166kN
立杆Nw = 1.200×4.939+1.400×1.620+1.40×0.6×0.166=8.334kN
σ=1.00×(8334/(0.558×571)+87000/7700)=37.468N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
六、盘扣式模板支架整体稳定性计算
依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。
支架的抗倾覆验算应满足下式要求：
MT 式中： MT－支架的倾覆力矩设计值； MR－支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩 MR=20.0002×0.900×(0.778+0.300)+2×(0.000×20.000×0.900)×20.000/2=387.787kN.m 倾覆力矩 MT=3×1.000×6.242 = 18.725kN.m 盘扣支架整体抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！ 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取6.40m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=3840.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=6400mm×200mm，截面有效高度 h0=180mm。 按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边7.30m，短边7.30×0.88=6.40m， 楼板计算范围内摆放9×8排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.20×(0.30+25.10×0.20)+ 1×1.20×(0.63×9×8/7.30/6.40)+ 1.40×2.00 = 10.35kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=6.40×10.35=66.23kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0626×ql2=0.0626×66.23×6.402=169.82kN.m 按照混凝土的强度换算 得到7天后混凝土强度达到58.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C17.5。 混凝土轴心抗压强度设计值为fc=8.35N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： ξ= Asfy/bh0fc = 3840.00×360.00/(6400.00×180.00×8.35)=0.14 漳州湾游艇码头施工组织设计 αs=0.139 此层楼板所能承受的最大弯矩为： (1)由于∑Mi=240.70=240.70 > Mmax = 169.82 第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 (2)混凝土强度达到58.40% ＜ 75.00%,不满足混凝土结构工程施工规范要求。 所以DBJ51∕004-2017 四川省住宅建筑光纤到户通信设施工程技术规程，第2层以下的模板支撑必须保存。 3.计算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边7.30m，短边7.30×0.88=6.40m，