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九州国际影厅高大模板施工技术交底简介：
九州国际影厅的高大模板施工技术交底，通常会包含以下几个关键环节：
1. 工程概况：首先，会对影厅的结构特点、尺寸、施工部位等进行详细的介绍，以便于施工队伍准确理解和执行。
2. 模板设计：介绍模板的结构设计，包括模板的类型（如定型模板、组合模板等）、尺寸、形状、支撑方式等，以及模板与结构的连接方式。
3. 施工工艺：详细说明模板的安装步骤，包括模板的定位、固定、拼装、校正，以及模板内混凝土浇筑和养护的方法。
4. 安全措施：强调施工过程中的安全注意事项，如高空作业安全、模板稳定性检查、防坠落、防滑倒、防碰撞等。
5. 质量控制：介绍模板施工的质量控制要点，如模板平整度、垂直度、接缝处理、防水措施等，以确保影厅的结构质量和观感。
6. 应急处理：对可能遇到的问题和应急处理方法进行交底，如模板裂缝、模板变形、混凝土渗漏等。
7. 培训和验收：明确施工人员对技术交底的理解和掌握程度，以及施工完成后的验收标准。
以上是一个基本的框架，具体内容可能会根据影厅的具体情况和施工技术要求进行调整。
九州国际影厅高大模板施工技术交底部分内容预览：
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×6×0.9)×1=27kN/m；
[天津]16层住宅外墙施工方案（2016|71P） 内楞计算跨度(外楞间距): l = 170mm；
内楞的最大弯距: M=0.101×27.00×170.002= 7.88×104N·mm；
最大支座力:R=1.1×27×0.17=7.425 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 7.88×104/1.28×105 = 0.616 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.616 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×27×5004/(100×9000×5.12×106) = 0.248 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.248mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7.425kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×82×2/6 = 106.67cm3；
I = 5×83×2/12 = 426.67cm4；
（1）.外楞抗弯强度验算
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.007 kN·m；
其中，F=1/6×q×h=4.026，h为梁高为1.1m，a为次楞间距为250mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.01×106/1.07×105 = 9.436 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =9.436N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
外楞的最大挠度计算值:
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.212 mm
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.212mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！
（五）、穿梁螺栓的计算
穿梁螺栓的直径: 14 mm；
穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.455 =5.551 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.551kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 1000×15×15/6 = 3.75×104mm3；
I = 1000×15×15×15/12 = 2.81×105mm4；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×1.10×0.90=30.29kN/m；
q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；
q = q1 + q2 + q3=30.29+0.38+2.52=33.19kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×33.192×0.082=0.021kN·m；
σ =0.021×106/3.75×104=0.566N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =0.566 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
q =（(24.0+1.50)×1.100+0.35）×1.00= 28.40KN/m；
面板的最大允许挠度值:[ν] =80.00/250 = 0.320mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×28.4×804/(100×9500×2.81×105)=0.003mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.003mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 80 / 250 = 0.32mm，满足要求！
（七）、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×1.1×0.08=2.244 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.08×(2×1.1+0.4)/ 0.4=0.182 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.08=0.36 kN/m；
静荷载设计值 q = 1.2×2.244+1.2×0.182=2.911 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.36=0.504 kN/m；
钢管计算简图
钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.49cm3
I=10.78cm4
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 2.911+0.504=3.415 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×3.415×0.25×0.25= 0.021 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.021×106/4490 = 4.754 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
钢管的最大应力计算值 4.754 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.625×2.911×0.25 = 0.455 kN；
钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；
钢管受剪应力计算值 τ =2×454.875/424.000 = 2.146 N/mm2；
钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；
钢管的受剪应力计算值 2.146 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 2.244 + 0.182 = 2.426 kN/m；
钢管最大挠度计算值 ν= 0.677×2.426×2504 /(100×206000×10.78×104)=0.003mm；
钢管的最大允许挠度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm；
钢管的最大挠度计算值 ν= 0.003 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ν]=1 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×1.100= 28.050 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
SY／T 6268-2017标准下载q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(28.050 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 40.380 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
JJF 1343-2022 标准物质的定值及均匀性、稳定性评估.pdf
计算简图(kN)