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钢管外脚手架搭拆施工方案简介：
钢管外脚手架搭拆施工方案是一种专门用于高层建筑、桥梁、隧道等大型工程的脚手架搭建和拆除的技术方案。它主要包括以下几个步骤：
1. 设计阶段：根据工程结构、施工高度、荷载等因素，设计脚手架的尺寸、形式和结构，选择合适的钢管规格，确保其稳定性、安全性。
2. 材料准备：准备足够的钢管、扣件、脚手板、安全网等材料，确保所有材料的质量符合标准。
3. 场地准备：清理施工区域，设置基础，如铺设木板或钢板，保证脚手架的稳固性。
4. 搭设过程：按照设计图纸，先立杆、安装横杆和斜杆，然后安装脚手板、安全网，形成稳定的脚手架结构。每一步都需要严格遵守操作规程，确保工人安全。
5. 检查验收：搭设完成后，进行自检和专业验收，确保脚手架的稳固性和安全性。
6. 使用和维护：在施工过程中，定期检查和维护脚手架，防止因使用不当或磨损导致的安全隐患。
7. 拆除阶段：施工结束后，按照预定的拆除顺序，逐层、逐部拆除脚手架，确保人员安全，减少对环境的影响。
整个施工过程中，必须严格遵守国家和行业的相关标准和规定，确保施工质量和安全。
钢管外脚手架搭拆施工方案部分内容预览：
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
产业结构调整指导目录（2019年本）.pdf 计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m
活荷载标准值q2=0.533kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.078+0.990×0.533)×1500.04/(100×2.06×105
×121900.0)=1.171mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/3=0.060kN
活荷载标准值 Q=2.000×0.800×1.500/3=0.800kN
荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.060+1.4×0.800=1.261kN
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.261×0.800/3=0.340kN.m
=0.340×106/5080.0=66.926N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和。
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm
集中荷载标准值 P=0.058+0.060+0.800=0.918kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
最大挠度和 V=V1+V2=0.672mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
4、扣件抗滑力的验算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN
活荷载标准值 Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN
荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.090+1.4×1.200=1.825kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
5、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.125×46.400=5.791kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×15×1.500×(0.800+0.300)/2=1.856kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14
NG3 = 0.140×1.500×15/2=1.575kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×46.400=0.348kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.570kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.200
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×0.840×1.200 = 0.318kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.318kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 7.201kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.201kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。
在脚手架全高范围内增加3吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。
计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。
1=arctg[3.00/(0.80+0.30)]=1.219
2=arctg[3.00/0.30]=1.471
最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为7.778kN和7.778kN。
最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为8.156kN和8.156kN。
考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)
T1=8.69 T2=8.20 N1=2.99 N2=0.82
其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。
所有卸荷钢丝绳的最大拉力为8.687kN。
选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×8.687/0.850=102.203kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14.0mm。
五、脚手架的防电、避雷措施
1）钢管脚手架不应搭设在距离外电架空线路的安全距离以内，安全距离如表所示：
脚手架的外侧边缘与外电架线路的边线间的最近安全操作距离单位（米）
2）对于达不到上述规定最小距离时，必须采取保护措施，增设屏障、遮拦、围栏或保护网，并悬挂醒目的警告标志牌。
3）脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触，当需要穿过靠近380V以内的电力线路，距离线路在2米以内时，搭设和使用期间应断电或拆除电源，如不拆除，应采用下列措施：
（1）对电线和脚手架分别采取有效的绝缘措施；
DB5306／T 48-2020 昭通市政务窗口服务流程规范（2）对脚手架要求采取可靠的安全接地处理；
（3）夜间施工时，应使用不超过12V电压的低压电源。
搭设脚手架时，应安装避雷装置，包括避雷针、避雷器、避雷线。因原有建筑物屋顶避雷带已经安装完成，为加强避雷带的作用及防止原避雷带是否满足要求，故将避雷引下线作二步考虑：
1）、利用原建筑物避雷带作为外脚手架避雷带，将脚手架用Φ10钢筋焊接于避雷带上，于建筑物的各个转角处都设引下线。
2）、以建筑物转角处的立杆作为引下线，用Φ10钢筋焊接100mm长，并于脚手架的顶层上将最上层大横杆有接驳口处用Φ10钢筋焊接成闭合水平避雷带，再与建筑物四周转角处的立杆用Φ10钢筋焊接竖向引下线，引下线接至建筑物室内基础避雷接地极（或用Φ18钢筋于建筑物四周转角上锤击深12m），每三层水平方向钢管用Φ10钢筋焊接成避雷带。
GBT50315-2011 砌体工程现场检测技术标准.pdf六、脚手架的验收与保养
脚手架在投入使用之前必须进行验收，合格后方可使用。
检查验收的内容，应按施工组织设计或作业指导的有关规定进行，外脚手架的验收主要有以下项目：