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H大海泉湾花园一标段(A1、A3地块)承插型轮扣式支模专项施工方案（104P）.doc简介：

H大海泉湾花园一标段(A1、A3地块)承插型轮扣式支模专项施工方案（104P）.doc部分内容预览：

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×8.360+1.4×1.800)×0.250=1.883kN

　　截面抗剪强度计算值 T=3×1883.0/(2×400.000×18.000)=0.392N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算 T < [T]DB12∕T 1123-2022 普通公路指路标志设置规范，满足要求!

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.360×2504/(100×6000×194400)=0.190mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

4.1.3梁底支撑龙骨的计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.800×0.250=5.100kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.250×(2×0.800+0.400)/0.400=0.625kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.400×0.250=0.450kN

均布荷载 q = 1.20×5.100+1.20×0.625=6.870kN/m

集中荷载 P = 1.40×0.450=0.630kN

木方计算简图

木方弯矩图(kN.m)

木方剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

木方变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1.689kN

N2=1.689kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.876kN.m

经过计算得到最大支座 F= 1.689kN

经过计算得到最大变形 V= 2.049mm

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.876×106/83333.3=10.51N/mm2

木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.689/(2×50×100)=0.507N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

最大变形 v =2.049mm

木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

4.1.4梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.248kN.m

经过计算得到最大支座 F= 4.426kN

经过计算得到最大变形 V= 0.174mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩 W = 4.49cm3；

截面惯性矩 I = 10.78cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.248×106/1.05/4491.0=52.59N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大变形 v = 0.174mm

顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

4.1.5立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=4.426kN (已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.142×5.000=0.851kN

N = 4.426+0.851=5.277kN

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；

h —— 最大步距，h=1.20m；

l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；

λ —— 由长细比，为1600/16=100；

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588；

经计算得到σ=5277/(0.588×424)=21.171N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式

Pr=5×1.4Wklal0/16

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.500×0.800×0.241=0.096kN/m2

h —— 立杆的步距，1.20m；

la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.096×1.200×1.600/16=0.081kN.m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=4.426+1.2×0.709+0.9×1.4×0.019/0.600=5.318kN

经计算得到σ=5318/(0.588×424)+19000/4491=25.230N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

　　风荷载作用下的内力计算

架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.096×0.600×1.200=0.069kN

节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1.200×0.069=0.069kN

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200×0.069=0.098kN

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为4.000×0.069=0.278kN

架体自重为0.709kN

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!

4.1.6 支撑体系钢管立杆基础为各层楼板受冲切承受能力计算

混凝土强度等级C30，ft=1.43N/mm2

局部荷载设计值Fl=5.28kN

截面高度h=120mm

局部荷载边长a=900mm

局部荷载边长b=1200mm

混凝土保护层厚度d=15mm

临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度加权平均值σpc,m=2N/mm

局部荷载或集中荷载反力作用下不配箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力按下式验算：

式中 βh－－截面高度系数：当h≤800mm时，取1.0；当h≥2000mm时，取0.9，其间按线形内插法取用，本例取1；

系数ξ，应按下式两个公式计算，并取其较小值：

DB44／T 1976-2017 火力发电企业二氧化碳排放信息报告指南.pdf式中 um－－临界截面的周长：距离局部荷载作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；

βs－－局部荷载作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比值，当其小于2时，取2,本例取2；

αs－－板柱结构中柱类型的影响系数，本例为中柱,其值取40；

um=(a+a×h/b+b+b×h/a)×2=(900+900×120/1200+1200+1200×120/900)×2=4700mm

ξ1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1

GB∕T 5464-2010 建筑材料不燃性试验方法 ξ2=0.5+αsh0/4um=0.5+40×105/(4×4700)=1

所以，取ξ=1