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某万达广场项目C组团9#栋地下室模板工程（轮扣式）安全专项施工方案(监理改2016).doc简介：

某万达广场项目C组团9#栋地下室模板工程（轮扣式）安全专项施工方案(监理改2016).doc部分内容预览：

4、安全事故应急流程

发生紧急事故时，发现人应当立即向项目部应急组织机构的成员报告，亦可根据紧急事态情况直接报告地方相关救援机构。项目部各应急组相关成员接到报告后必须立即赶到现场，同时向项目部应急组组长、副组长报告，报告后不得离开现场，应当立即组织人员进行救援。项目部应急组组长、副组长根据现场紧急事态情况迅速启动应急预案，并立即报告地方救援机构，同时向公司应急救援组织机构报告。公司应急救援组织机构负责人应当根据事态情况立即部署救援工作，必要时组织公司救援组有关成员赶赴现场指挥协调。

5、应急处置方法

5.4.1对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措施，迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物，为急救医生留出通道，使其可以最快到达伤员处。

5.4.2保持呼吸道通畅多层住宅楼工程二次结构砌体方案，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。

5.4.3有效止血，包扎伤口。

5.4.4视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。

5.4.5伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。

5.4.6若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。

5.4.7预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。

5.4.8记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一手资料。

现场在组织自救的同时，保卫组周后安应负责现场的安全保卫及人员疏散，设置警界，保护现场，为今后的事故调查提供真实情况依据。

事故发生第一时间，要立即报告，救护小组迅速采取有效急救措施，同时报警求救：

九、计算书、附图及附表

9.1主楼地下室板模板（轮扣式）计算书

设计简图如下：

按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1＝γ0×[1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×3]×1=10.014kN/m

q1静=γ0×[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = 1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)]×1=6.234kN/m

q1活=γ0×(γQ×φc×Q1k)×b=1×(1.4×0.9×3)×1=3.78kN/m

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×6.234×0.42+0.117×3.78×0.42＝0.171kN·m

σ＝Mmax/W＝0.171×106/37500＝4.547N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2

νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×4.618×4004/(100×9350×281250)=0.304mm

ν＝0.304mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm

q1＝γ0×[1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×3]×0.4＝4.114kN/m

因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.4＝2.602kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×3×0.4＝1.512kN/m

计算简图如下：

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.602×1.22+0.125×1.512×1.22＝0.74kN·m

M2＝q1L12/2=4.114×0.12/2＝0.021kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.74，0.021]＝0.74kN·m

σ=Mmax/W=0.74×106/83330=8.886N/mm2≤[f]=12.87N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.602×1.2+0.625×1.512×1.2＝3.085kN

V2＝q1L1＝4.114×0.1＝0.411kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[3.085，0.411]＝3.085kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.085×1000/(2×50×100)＝0.926N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.4＝1.927kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.927×12004/(100×8415×416.67×104)＝0.594mm≤[ν]＝L/400＝1200/400＝3mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝γ0×[1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×3]×0.4＝4.222kN/m

q1静＝γ0×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.4＝2.71kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b ＝1×1.4×0.9×3×0.4＝1.512kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.4＝2.007kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×4.222×1.2＝6.333kN

按悬臂梁，R1＝4.222×0.1＝0.422kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

R＝max[Rmax，R1]×0.6＝3.8kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.007×1.2＝3.011kN

按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.007×0.1＝0.201kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.806kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=1.467×106/4490=326.758N/mm2>[f]=205N/mm2

不满足要求！请减小小梁间距或立柱纵向间距，或优化小梁位置等！

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×6.764×1000/424＝31.907N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=2.922mm≤[ν]=1200/400=3mm

悬挑段νmax＝1.362mm>[ν]=2×150/400=0.75mm

满足要求！

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=8.436kN，R2=11.831kN，R3=12.781kN，R4=4.952kN

支座反力依次为R1=6.587kN，R2=12.413kN，R3=12.413kN，R4=6.587kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝12.781/0.6=21.302kN≤[N]＝30kN

l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mm

l0=ηh=1.2×1200=1440mm

λ=max[l01，l0]/i=1630/15.9=102.516≤[λ]=180

2、立柱稳定性验算

λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516

查表得，φ＝0.573

《盾构法隧道施工与验收规范 GB50446-2008》 不考虑风荷载:

N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[8.436，12.413，12.781，6.587]/0.6=21.302kN

f＝ N1/(ΦA)＝21302/(0.573×424)＝87.68N/mm2≤[f]＝205N/mm2

QB∕T 2698-2005闭门器 Mw＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.076×1.2×1.22/10＝0.017kN·m

N1w =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+Mw/lb=Max[8.436,12.413,12.781,6.587]/0.6+0.017/1.2=21.316kN

f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝21316/(0.573×424)+0.017×106/4490＝91.523N/mm2≤[f]＝205N/mm2