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汽机基础上部结构高大模板专项施工方案.doc简介：

汽机基础上部结构高大模板专项施工方案，通常是指在大型汽轮发电机组基础建设过程中，针对高大模板进行的特殊施工设计和操作规程。这种方案主要针对汽机房基础的复杂结构，如大型混凝土浇筑、钢结构安装、预应力混凝土施工等高难度环节，以确保施工安全、质量及效率。

高大模板专项施工方案主要包括以下几个部分：

1. 施工准备：对基础的尺寸、形状、承载能力进行详细测量和计算，确定模板的尺寸和结构设计，制定模板的制作和安装计划。

2. 模板设计：使用专业的软件进行三维建模，确保模板的精度和稳定性，同时考虑施工的便捷性和安全性。

3. 施工工艺：详细描述模板的安装、固定、支撑、混凝土浇筑、拆模等步骤，以及混凝土养护的方法。

4. 安全措施：制定严格的安全防护措施，如防倾覆、防坠落、防模板开裂等，保证施工人员的安全。

5. 质量控制：设定质量检查点，对模板的平整度、垂直度、混凝土浇筑的密实度等进行严格监控。

6. 应急预案：针对可能遇到的突发情况，如恶劣天气、设备故障等，制定应急预案，确保施工的连续性和顺利进行。

这个专项施工方案需要由专业的工程技术人员根据具体工程情况进行详细制定，并经过相关部门审批后方可执行。

汽机基础上部结构高大模板专项施工方案.doc部分内容预览：

P＝max[R1，R8]=0.146kN，P'＝max[R1'，R8']＝0.112kN

计算简图如下：

纵向水平钢管弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.015×106/4250＝3.607N/mm2≤[f]＝205N/mm2

L14G407 预应力混凝土管桩 纵向水平钢管剪力图(kN)

Vmax＝0.095kN

τmax＝2Vmax/A=2×0.095×1000/398＝0.477N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

纵向水平钢管变形图(mm)

νmax＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm

4、支座反力计算

支座反力依次为R1=0.197kN，R2=0.314kN，R3=0.314kN，R4=0.197kN

同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.314kN，R8=0.314kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立柱最大受力N＝max[R1,R8]＝max[0.314,0.314]＝0.314kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4，P5，P6，P7]＝13.556kN≤[N]=30kN

l0=h=1500mm

λ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.641

Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.26×0.6×1.52/10＝0.04kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.05)+1.4×0.9×2]×1＝31.293kN/m

同上四～八计算过程，可得：

R1＝0.288kN，P2＝8.471kN，P3＝12.38kN，P4＝11.339kN，P5＝11.339kN，P6＝12.38kN，P7＝8.471kN，R8＝0.288kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝13507.188/(0.641×398)+0.04×106/4250＝62.357N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=7.95/12=0.662＜3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十二、立柱支承面承载力验算

F1=N=13.507kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=920mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×920×130/1000=71.832kN≥F1=13.507kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=7.488N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=13.507kN

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×25.2+1.4×0.9×2]＝33.138kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝25.2 kN/m2

左侧支撑表：

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

q1＝bS承＝1×33.138＝33.138kN/m

q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×25.2×1＝30.618kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×30.618×0.212+0.121×2.52×0.212＝0.158kN·m

σ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.211N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝1×25.2＝25.2kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×25.2×2104/(100×10000×281250)＝0.11mm≤210/400=0.525mm

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×30.618×0.21+1.223×2.52×0.21＝7.996kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.21×25.2＝6.049kN

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

q＝7.996kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×7.996×0.62，0.5×7.996×0.32]=0.36kN·m

σ＝Mmax/W＝0.36×106/64000＝5.623N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×7.996×0.6，7.996×0.3]=2.879kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.879×1000/(2×60×80)＝0.9N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2

q＝6.049kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×6.049×6004/(100×8415×2560000)＝0.246mm≤600/400=1.5mm

ν2max＝qL4/(8EI)=6.049×3004/(8×8415×2560000)=0.284mm≤300/400=0.75mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝max[1.1×7.996×0.6，0.4×7.996×0.6+7.996×0.3]＝5.278kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝max[1.1×6.049×0.6，0.4×6.049×0.6+6.049×0.3]＝3.992kN

因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝1.094kN，R2＝3.167kN，R3＝2.602kN，R4＝2.602kN，R5＝3.167kN，R6＝1.094kN

正常使用极限状态：R'1＝0.824kN，R'2＝2.395kN，R'3＝1.945kN，R'4＝1.945kN，R'5＝2.395kN，R'6＝0.824kN

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.23×106/4490=51.276N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×4.354×1000/424＝20.54N/mm2≤[τ]=120 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.189mm≤400/400＝1 mm

4、最大支座反力计算

R下挂max＝5.448/0.6=9.081kN

同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[9.081]＝8.627kN≤Ntb＝17.8kN

十三、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架根据设计荷载均采用单立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计

b.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

a.最好在立杆顶部设置支托板JT／T 630-2017标准下载，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

DB34／T 2000.2-2013 标准实施效果评价 第2部分：产品标准b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；