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北滘清越花园精装工程门式移动操作平台专项施工方案简介：

北滘清越花园精装工程门式移动操作平台专项施工方案，主要是针对在清越花园的精装工程中，使用的门式移动操作平台进行的专项设计和施工规划。这种施工方案通常包括以下几个关键部分：

1. 项目背景与目标：首先，会对工程的背景、规模、施工环境等进行详细的阐述，明确门式移动操作平台的使用目的，主要是提高工作效率，保障施工人员安全，以及满足工程质量要求。

2. 平台设计与选型：根据工程的实际需要，选择适合的门式移动操作平台，包括平台的尺寸、承载能力、稳定性、移动便捷性等因素的考虑。可能会考虑使用轻便、稳固、安全的钢材或铝合金材料。

3. 施工准备：包括操作平台的搭建、固定、安全防护设施的设置，如安全网、防护栏、防滑措施等。

4. 施工过程管理：详细描述操作平台的使用流程，包括如何搬运、如何调整高度、如何进行负载分摊等，确保施工过程中操作平台的正确使用。

5. 安全控制：强调施工人员的安全教育，制定严格的使用和维护规定，以及应急处理措施，预防安全事故的发生。

6. 验收与维护：施工结束后，对操作平台进行验收，确认其性能是否达标，同时制定长期的维护计划，确保平台的持久使用。

总结来说，这个专项施工方案主要是为了确保在清越花园的精装工程中，门式移动操作平台的使用能够有效地提升施工效率，保证施工质量，同时确保工人的安全。

北滘清越花园精装工程门式移动操作平台专项施工方案部分内容预览：

技术负责人：肖高顺

医院救护中心：120 匪警：110 火警：119

【河北图集】12D2：10.0.4KV变配电装置应急救援指定医院：广州医科大学附属顺德医院

陆奇明（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；

林厚继（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；

黄亚鹏（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；

门式移动操作平台计算书

因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图：

承载能力极限状态

q=γ0b(γGG1k+γQQ1k)=1×0.25×(1.2×0.3+1.4×2)=0.79kN/m

p=γ0γQFk/K=1×1.4×1/3=0.467kN

正常使用极限状态

q'=b(γGG1k+γQQ1k)=0.25×(1×0.3+1×2)=0.575kN/m

p'=γQFk/K=1×1/3=0.333kN

计算简图（抗弯不利）

计算简图（抗剪不利）

Mmax=ql2/8+pl/4=0.79×(1830/1000)2/8+0.467×1830/1000/4=0.544kN·m

Mmax＝0.544kN.m≤[M]＝5kN.m

Vmax=ql/2+p=0.79×1830/1000/2+0.467=1.19kN

Vmax＝1.19kN≤[V]＝10kN

νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=5×0.575×18304/(384×206000×16.55×104)+0.333×103×18303/(48×206000×16.55×104)=3.711mm≤[ν]=5mm

承载能力极限状态：

R1=ql+p=0.79×1.83+0.467=1.912kN

正常使用极限状态：

R1'=q'l+p'=0.575×1.83+0.333=1.386kN

五、工作状态立杆验算

每步架高内门架构配件自重标准值：

脚手板(4步2设)：N1= G1klalb×2/4=0.3×1.83×1.2×2/4=0.329kN

门架(1榀）：N2= 1×G2k=1×0.27=0.27kN

交叉支撑(2副)：N3= 2×G3k=2×0.04=0.08kN

水平加固杆(2步1设)：N4= G4kla×1/2=0.038×1.83×1/2=0.07kN

连接棒(2个)：N5= 2×G5k=2×0.006=0.012kN

锁臂(2副)：N6= 2×G6k=2×0.008=0.016kN

每米门架构配件自重标准值：

NG1k=(N1+ N2+ N3+ N4+ N5+ N6)/h=(0.329+0.27+0.08+0.07+0.012+0.016)/1.95=0.398kN/m

每步架高内门架附件自重标准值：

剪刀撑(4步4跨)：N7=4×G7k×((4la)2+(4h)2)0.5/(4×4)=4×0.038×((4×1.83)2+(4×1.95)2)0.5/(4×4)=0.102 kN

栏杆：N8= 2×G8kla=2×0.038×1.83=0.139kN

每米门架附件自重标准值：

NG2k=N7/h+ N8/H=0.102/1.95+0.139/3=0.098kN/m

作用于每榀门架的施工荷载标准值：

NQk=Q1klalb=2×1.83×1.2=4.392 kN

门架稳定承载力设计值：

I=I0+I1·h1/h0=121900+14200×1550/1900=133484.211mm4

i=(I/A)0.5=(133484.211/489)0.5=16.522 mm

λ=kh0/i=1.13×1900/16.522=129.949

2、门架稳定性计算

N=γ0[γG(NG1k+NG2k)H+γQNQk]=1×[1.2×(0.398+0.098)×3+1.4×4.392]=7.938kN

N=7.938kN≤Nd=80.396kN

门架承载力满足要求！

3、可刹脚轮验算

N/2=7.938/2=3.969kN≤[N]=20kN

实际高宽比Ж=H/min[nla，lb]=3×103/min[2×1830，1200]=2.5≤[Ж]=4

5、施工过程抗倾覆验算

计算简图如下：

在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，

倾覆力矩MT由考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：

F=Q3knla=0.2×2×1.83=0.732kN

MT=γQFH=1.4×0.732×3= 3.074kN·m

抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担：

G=n(NG1k+NG2k)H=2×(0.398+0.098)×3=2.981kN

MR=γ0γGG(lb/2+BSinθ) =1×0.9×2.981×(1.2/2+1.2×Sin135°)=3.887kN·m

MT=3.074kN·m≤MR=3.887kN·m

六、非工作状态立杆验算

1、行进状态抗倾覆验算

计算简图如下：

在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，

CH∕T 1039-2018 空中三角测量成果检验技术规程.pdf 倾覆力矩MT由考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生：

F=Q2knla=0.1×2×1.83=0.366kN

MT=γQFH=1.4×0.366×3= 1.537kN·m

抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担：

G=n(NG1k+NG2k)H=2×(0.398+0.098)×3=2.981kN

DB15／T 940-2015 内蒙古地区沙漠公路勘测设计外业验收标准.pdf MR=γ0γGG(lb/2) =1×0.9×2.981×(1.2/2)=1.61kN·m

MT=1.537kN·m≤MR=1.61kN·m