包头高新企业创新服务中心工程脚手架施工组织设计方案.docx

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资源类别:施工组织设计
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包头高新企业创新服务中心工程脚手架施工组织设计方案.docx简介:

包头高新企业创新服务中心工程脚手架施工组织设计方案,是针对包头高新企业创新服务中心项目的脚手架搭建、使用和拆除等全过程的详细规划。该方案的主要内容可能包括以下几个部分:

1. 工程概述:对包头高新企业创新服务中心的工程概况进行详细介绍,包括项目的规模、结构类型、施工场地、作业环境等基本信息。

2. 脚手架设计:选择合适的脚手架类型,如钢管脚手架、碗扣式脚手架等,根据建筑物的结构特点和施工需求进行设计,包括脚手架的搭设形式、尺寸、层数等。

3. 施工流程:描述脚手架的搭设、使用、检查、维护和拆除等各个环节的详细步骤,确保施工安全和效率。

4. 安全措施:制定严格的施工安全规定,包括佩戴个人防护设备、定期检查脚手架稳定性、防火防电等,确保施工人员的人身安全。

5. 进度计划:根据项目工期和施工难度,制定脚手架施工的详细时间表,确保工程按期完成。

6. 质量控制:设定质量控制标准,对脚手架的搭设质量进行严格把关,防止因脚手架问题引发的安全事故。

7. 应急预案:针对可能遇到的突发情况,如恶劣天气、设备故障等,制定相应的应急预案,保证施工顺利进行。

以上只是一个大概的框架,实际的施工组织设计方案会根据项目具体情况进行详细编写,以确保施工的顺利进行。

包头高新企业创新服务中心工程脚手架施工组织设计方案.docx部分内容预览:

10·15使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人;登高要穿防滑鞋,袖口及裤口要扎紧。

10·16脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管,并建立严格领退料手续。

10·17施工人员做到工完料净脚下清,确保脚手架施工材料不浪费。

10·18运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放《企业标准化工作指南 GB/T35778-2017》,当天拆当天清,拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查,按品种、分规格堆放整齐,妥善保管。

10·19六级以上大风,雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。如有则应随时清除,并要采取防滑措施。

按最不利的外挑1700进行计算

双排脚手架搭设高度为 28 米,立杆采用单立杆;

搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.2米,立杆的横距为0.9米,立杆的步距为1.8 米;

内排架距离墙长度为0.75米;

小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根;

脚手架沿墙纵向长度为 150.00 米;

采用的钢管类型为 Φ48×3.5;

横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 1.00;

连墙件布置取两步两跨,竖向间距 3.6 米,水平间距2.4 米,采用扣件连接;

连墙件连接方式为双扣件;

施工均布荷载(kN/m2):2.000;脚手架用途:装修脚手架;

同时施工层数:2 层;

本工程地处内蒙古省包头市,查荷载规范基本风压为0.550,风荷载高度变化系数μz为1.000,风荷载体型系数μs为1.130;

计算中考虑风荷载作用;

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1161;

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140;

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:4 层;

脚手板类别:木脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹夹板挡板;

悬挑水平钢梁采用20a号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.7米,建筑物内锚固段长度 2.7 米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00;

楼板混凝土标号:C40;

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ;

脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.2/3=0.14 kN/m ;

活荷载标准值: Q=2×1.2/3=0.8 kN/m;

荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.14+1.4×0.8 = 1.334 kN/m;

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,

最大弯矩 Mqmax =1.334×0.92/8 = 0.135 kN.m;

最大应力计算值 σ = Mqmax/W =26.59 N/mm2;

小横杆的最大弯曲应力 σ =26.59 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.14+0.8 = 0.978 kN/m ;

最大挠度 V = 5.0×0.978×9004/(384×2.06×105×121900)=0.333 mm;

小横杆的最大挠度 0.333 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm,满足要求!

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值: P1= 0.038×0.9=0.035 kN;

脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×0.9×1.2/3=0.126 kN;

活荷载标准值: Q= 2×0.9×1.2/3=0.72 kN;

荷载的设计值: P=(1.2×0.035+1.2×0.126+1.4×0.72)/2=0.6 kN;

大横杆计算简图

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.2×1.2=0.004 kN.m;

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.6×1.2= 0.192 kN.m;

M = M1max + M2max = 0.004+0.192=0.197 kN.m

最大应力计算值 σ = 0.197×106/5080=38.735 N/mm2;

大横杆的最大应力计算值 σ = 38.735 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm;

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:

Vmax= 0.677×0.038×12004 /(100×2.06×105×121900) = 0.021 mm;

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:

小横杆传递荷载 P=(0.035+0.126+0.72)/2=0.44kN

V= 1.883×0.44×12003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 0.57 mm;

最大挠度和:V= Vmax + Vpmax = 0.021+0.57=0.592 mm;

大横杆的最大挠度 0.592 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200 / 150=8与10 mm,满足要求!

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.9×2/2=0.035 kN;

大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.2=0.046 kN;

脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.9×1.2/2=0.189 kN;

活荷载标准值: Q = 2×0.9×1.2 /2 = 1.08 kN;

荷载的设计值: R=1.2×(0.035+0.046+0.189)+1.4×1.08=1.836 kN;

R < 8.00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为0.1161

NG1 = [0.1161+(0.90×2/2)×0.038/1.80]×28.00 = 3.788;

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用木脚手板,标准值为0.35

NG2= 0.35×4×1.2×(0.9+0.3)/2 = 1.008 kN;

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹夹板挡板,标准值为0.14

NG3 = 0.14×4×1.2/2 = 0.336 kN;

(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.005

NG4 = 0.005×1.2×28 = 0.168 kN;

经计算得到,静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.3 kN;

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到,活荷载标准值

NQ= 2×0.9×1.2×2/2 = 2.16 kN;

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo = 0.55 kN/m2;

Uz= 1 ;

经计算得到,风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.55×1×1.13 = 0.435 kN/m2;

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

QB/T 5303-2018标准下载 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.3+ 1.4×2.16= 9.384 kN;

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.3+ 0.85×1.4×2.16= 8.931 kN;

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.435×1.2×

1.82/10 = 0.201 kN.m;

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时JGJT438-2018 桩基地热能利用技术标准.pdf,立杆的稳定性计算公式为:

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