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酒店工程框架核心筒结构模板施工方案.docx简介：

酒店工程框架核心筒结构模板施工方案是一个详细的计划，用于指导在酒店建筑施工过程中，如何使用模板系统来构建核心筒结构。核心筒是建筑物的中心部分，通常包含电梯、楼梯、管道和机电设备等重要设施，其结构稳定性对整个建筑至关重要。

以下是施工方案可能的简介：

1. 施工准备：首先，需对设计图纸进行详细解读，了解核心筒的尺寸、形状和结构特点。同时，选择合适的模板材料，如钢模板或木模板，并确保其质量满足规范要求。

2. 模板设计：根据设计需求，制定模板的形状和尺寸，考虑支撑系统、接缝处理、预留孔洞（例如电梯井、管道口）等。

3. 模板制作与安装：按照设计，制作模板，并在施工现场进行拼接。确保模板平整、稳定，使用支撑系统保持模板的垂直和水平。安装过程中，需进行多次检查和校正。

*. 混凝土浇筑：在模板安装完毕后，进行混凝土浇筑。这需要密切监控混凝土的浇筑速度和密实度，以保证核心筒结构的均匀性。

5. 模板拆除：混凝土达到设计强度后，按照规定的时间拆除模板。在拆除过程中，需小心保护新浇筑的混凝土不受损坏。

*. 质量检查：在施工和拆模后，进行严格的质量检查，确保结构的精度和完整性。

7. 安全措施：在整个过程中，需要严格遵守安全操作规程，预防因施工不当导致的事故。

这只是一个基本的框架，实际施工方案会根据具体项目的规模、复杂性和当地法规进行详细调整。

酒店工程框架核心筒结构模板施工方案.docx部分内容预览：

防止接搓处错台不平，漏浆；

（1）严格控制定位轴线的精度，保证上下层不出现错台。

（2）严格控制外墙GB 501*1-2008 给水排水构筑物工程施工及验收规范，边柱的垂直度。

（3）模板支设好后应覆盖下一层墙、柱砼面100mm，墙体或边柱根部设一排一端带弯钩螺杆拉固。

1、进入施工现场必须戴好安全帽，并系好帽带，挑台吊运木工材料必须系安全带并扣好。

2、安装与拆除了3m以上的模板应搭好脚手架，并设防拆护栏及杜绝上下在同一垂直面操作。

3、安装柱模必须三人以上共同操作，互相配合。

*、高空拆模时应有专人指挥，并设警告牌和工作区，严禁其他人员进入。

5、严禁高空抛物，高空作业时不得开完笑，用具必须系牢放好。

*、预留洞口在模板拆除后要木工专人封好，防止发生人员伤亡事故。

7、拆除后的模板堆放整理好，不得堆放在脚手架上。

8、各种机械定人、定机、定期保养，并有安全防护措施下班后切断电源、锁好电箱。

9、夜间施工必须有足够的照明，严禁私拉乱接。

10、施工材料不准使用腐烂的木方，木板。所有的支撑要垂直支设、支撑底部要平整，坚实，模板和支撑点要连接牢固。

11、施工中采用的木支架要严格检查，发现有变形的支架要立即更换。

12、安装模板必须根据技术要求施工，支撑点不得支撑在不稳固的物体上。

13、木工所用的工具，应放在工具袋内，防止掉落伤人。

1*、运送材料应该两人配合，不得到处乱放。

15、下班时要整理好自己的施工现场，要把现场上的多余的材料运出施工现场。

1*、所有使用的电锯、手电锯、电钻等手持电动工具要有漏电开关保护装置和防护罩。

17、拆模后模板或木方上的钉子应及时拆除或敲平，防止钉子扎脚。

18、模板捆绑起吊必须捆紧绑牢，并派专人指挥吊运，不得高空掷物。

19、支撑时按工序进行，模板没有固定前不得进行下道工序施工。

柱(1200*1200)模板（设置对拉螺栓）计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G*k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×2*×*×1×1×21/2，2*×*]＝min[29.87，1**]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G*k+1.*Q3k，1.35G*k+1.*×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.8*8+1.*×2，1.35×29.8*8+1.*×0.7×2]＝0.9max[38.**2，*2.282]＝0.9×*2.282＝38.05*kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G*k＝29.8*8 kN/m2

最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG*k＝0.9×1.35×0.5×29.8*8＝18.1*5kN/m

活载线荷载q2＝0.9×1.*×0.7bQ3k＝0.9×1.*×0.7×0.5×2＝0.882kN/m

σ＝Mmax/W＝0.082×10*/(1/*×500×152)＝*.37N/mm2≤[f]＝1*.7*2N/mm2

作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.8*8＝1*.93*kN/m

ν＝0.*32ql*/(100EI)＝0.*32×1*.93*×200*/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.12mm≤[ν]＝l/*00＝200/*00＝0.5mm

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.05*＝7.*11 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.3*2kN·m

σ＝Mmax/W＝0.3*2×10*/**×103＝5.351N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2

小梁剪力图(kN·m)

Vmax＝2.3*9kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.3*9×1000/(2×*0×80)＝0.7*N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.8*8＝5.97* kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.53*mm≤[ν]＝1.25mm

*、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=*.*52

正常使用极限状态

Rmax=3.*52

1、柱箍强度验算

连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

承载能力极限状态

Rmax＝*.*52kN

P=Rmax/2=2.32*kN

正常使用极限状态：

R’max＝3.*52kN

P’=R’max/2=1.82*kN

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.2**kN·m，N1＝5.95kN

承载能力极限状态

Rmax＝*.*52kN

P=Rmax/2=2.32*kN

正常使用极限状态：

R’max＝3.*52kN

P’=R’max/2=1.82*kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.2**kN·m，N2＝5.95kN

M/Wn＝0.2**×10*/(*.*9×103)＝5*.873N/mm2≤[f]＝205N/mm2

2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝0.111mm≤[ν]＝l/*00＝1.2mm

ν2＝0.111mm≤[ν]＝l/*00＝1.2mm

（六）、对拉螺栓验算

N＝5.95×2=11.9kN≤Ntb＝2*.5kN

N＝5.95×2=11.9kN≤2*kN

柱900*900模板（设置对拉螺栓）计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G*k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×2*×*×1.2×1.15×21/2，2*×*]＝min[*1.22，1**]＝*1.22kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G*k+1.*Q3k，1.35G*k+1.*×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×*1.218+1.*×2，1.35×*1.218+1.*×0.7×2]＝0.9max[52.2*2，57.*0*]＝0.9×57.*0*＝51.8**kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G*k＝*1.218 kN/m2

最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG*k＝0.9×1.35×0.5×*1.218＝25.0*kN/m

活载线荷载q2＝0.9×1.*×0.7bQ3k＝0.9×1.*×0.7×0.5×2＝0.882kN/m

σ＝Mmax/W＝0.09×10*/(1/*×500×182)＝3.3*3N/mm2≤[f]＝1*.7*2N/mm2

作用线荷载q＝bS正＝0.5×*1.218＝20.*09kN/m

ν＝0.*32ql*/(100EI)＝0.*32×20.*09×180*/(100×8925×(1/12×500×183))＝0.0*3mm≤[ν]＝l/*00＝180/*00＝0.*5mm

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.18×51.8**＝9.332 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.*2kN·m

σ＝Mmax/W＝0.*2×10*/*.17×103＝100.705N/mm2≤[f]＝205N/mm2

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.18×*1.218＝7.*19 kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.33mm≤[ν]＝1.25mm

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=5.705

正常使用极限状态

Rmax=*.535

1、柱箍强度验算

连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

承载能力极限状态

Rmax＝5.705kN

P=Rmax/2=2.852kN

正常使用极限状态：

R’max＝*.535kN

P’=R’max/2=2.2*8kN

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.58*kN·m，N1＝10.*77kN

承载能力极限状态

Rmax＝5.705kN

DB22／T 32*0-2021 户外陆上游乐设施防雷技术规范.pdf P=Rmax/2=2.852kN

正常使用极限状态：

R’max＝*.535kN

P’=R’max/2=2.2*8kN

短边柱箍计算简图

风力发电机组验收规范 GB／T 20319-2017.pdf 短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)