T／CECS926-2021标准规范下载简介

T／CECS926-2021 桁架加劲多腔体钢板组合剪力墙技术规程及条文说明.pdf简介：

"T/CECS926-2021 桁架加劲多腔体钢板组合剪力墙技术规程"是由中国建筑科学研究院等单位制定的行业技术规程。这个规程主要针对的是在建筑设计中，特别是在高层建筑和大跨度结构中，使用桁架加劲多腔体钢板组合剪力墙的设计和施工技术。剪力墙是建筑物抵抗侧向力（如风力和地震力）的主要结构元素，而这种新型的组合方式则是对传统的剪力墙结构进行的一种创新。

规程中可能包括的内容有：剪力墙的设计原则、结构选型、材料选取、施工工艺、质量控制、安全检测与维护等方面的要求。它旨在提供一个系统的、科学的、可操作性强的指导，以确保这类组合剪力墙的结构安全和性能稳定。

"条文说明"是对规程中具体条文的详细解释和说明，包括条文的制定依据、技术背景、实施要点等，有助于设计者、施工人员和监管人员理解和执行规程。

总的来说，这个规程和条文说明对于规范和提升我国高层建筑的结构设计和施工质量，推动建筑行业的技术创新和发展具有重要意义。

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5.2.5析架加劲多腔体钢板组合剪力墙结构中底部加强部

合剪力墙截面的剪力设计值， 三级时应按式（5.2.5）

式中：V 底部加强部位组合剪力墙截面剪力设计值（kN）； Vw 底部加强部位组合剪力墙截面计入地震作用组合的 剪力计算值（kN）； vW 剪力增大系数，一级取1.6，二级取1.4，三级 取1. 2。

1框架与单片墙、联肢墙或较小井筒等形式的组合剪力墙 分开布置。 2在单片抗侧力结构内连续分别布置框架和组合剪力墙，

应根据在规定的水平力作用下结构底层框架部分承受的地震倾覆 力矩与结构总地震倾覆力矩的比值鄂尔多斯市乌兰木伦河4号景观大桥工程施工图设计（2010年10月pdf版）.pdf，确定相应的设计方法，并应 符合下列规定： 1框架部分承受的地震倾覆力矩不大于结构总地震倾覆力 矩的10%时，按架加劲多腔体钢板组合剪力墙结构进行设计

应于地震作用标准值的各层框架总剪力应符合下列规定： 1满足式（5.3.3）要求的楼层，框架总剪力可不做调零 下满足式（5.3.3）要求的楼层，框架总剪力应按0.25V .8V.mx二者的较小值采用。

式中：V。 对框架柱数量从下至上基本不变的结构，应取对 应于地震作用标准值的结构底层总剪力（kN）；对 框架柱数量从下至上分段有规律变化的结构，应 取每段底层结构对应于地震作用标准值的总剪力； V一 对应于地震作用标准值且未经调整的各层（或某 一段内各层）框架承担的地震总剪力（kN）； Vi.max 对框架柱数量从下至上基本不变的结构，应取对 应于地震作用标准值且未经调整的各层框架承担

5.3.5长矩形平面或平面有

腔体钢板组合剪力墙的布置宜符合下列规定： 1横向组合剪力墙沿长方向的间距宜符合表5.3.5的夫 当组合剪力墙之间的楼盖有较大开洞时，组合剪力墙的间距 当减小。

2现浇层厚度大于60mm的叠合楼板可作为现浇板考虑。

2当房屋端部未布置组合剪力墙墙体时，第一片组合剪力 与房屋端部的距离，不宜大于表5.3.5中组合剪力墙墙体间距

1框架部分分配的楼层地震剪力标准值的最大值不宜小于 结构底部总地震剪力标准值的10% 2当框架部分分配的地震剪力标准值的最大值小于结构底 部总地震剪力标准值的10%时，各层框架部分承担的地震剪力 标准值应增大到结构底部总地震剪力标准值的15%；此时，各 层核心筒墙体的地震剪力标准值宜乘以增大系数1.1，但可不大 于结构底部总地震剪力标准值，墙体的抗震构造措施应按抗震等 级提高一级后采用，已为一级的可不再提高。 3当框架部分分配的地震剪力标准值小于结构底部总地震 剪力标准值的25%，但最大值不小于结构底部总地震剪力标准 值的10%时，应按结构底部总地震剪力标准值的25%和框架部 分楼层地震剪力标准值中最大值的1.8倍二者的较小值进行 调整。

4按本条第2款或第3款调整框架柱的地震剪力后，框架 柱端弯矩及与之相连的框架梁端弯矩、剪力应进行相应调整 5有加强层时，本条框架部分分配的楼层地震剪力标准值 的最大值不应包括加强层及其上、下层的框架剪力。

构，应控制结构在计入偶然偏心影响的规定地震力作用下， 楼层水平位移和层间位移不应大于楼层平均值的1.4倍，结 转为主的第一自振周期（T）与平动为主的第一自振周期 之比不应大于0.85，且T的扭转成分不宜大于30%

5.4.5加强层设置应符合下列规定

1加强层的大梁或架应与核心筒内的墙肢贯通；大梁或 行架与周边框架柱的连接宜采用铰接或半刚性连接。 2结构整体分析应计入加强层变形的影响 3施工程序及连接构造上，应采取措施减小结构竖向温度 变形及轴向压缩对加强层的影响

遇地震作用工况荷载组合下的内力和变形计算，此时可假定结 与构件处于弹性工作状态，内力和变形计算可采用线性静力方 或线性动力方法

6.1.3若结构不规则且具有明显薄弱部位可能导致重大

坏时，应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的 关规定进行罕遇地震下的弹塑性变形分析，此时可采用静力弹 性分析或弹塑性时程分析方法

为无限刚性，设计时应采取相应措施保证楼盖平面内的整体 度。当楼盖可能产生较明显的面内变形时，计算时应采用楼盖 面内的实际刚度，计入楼盖的面内变形的影响

6.1.5桁架加劲多腔体组合结构弹性计

梁刚度的增大作用。两侧有楼板的钢梁，惯性矩可取钢梁截面 性矩（I,）的1.5倍；仅一侧有楼板的钢梁，惯性矩可取1.2I 弹塑性计算时，不应计入楼板对钢梁惯性矩的增大作用

中EJ 结构一个主轴方向的弹性等效侧向刚度（kN： mm），可按倒三角形分布荷载作用下结构顶点 位移相等的原则，将结构的侧向刚度折算为竖向 悬臂受弯构件的等效侧向刚度； H一房屋高度（mm）； m 结构计算的总层数： G;一 第i楼层重力荷载设计值（kN），取1.3倍的永 久荷载标准值与1.5倍的楼面可变荷载标准值的 组合值。

6.1.8高层桁架加劲多腔

板作为上部结构嵌固部位时，地下一层与首层侧向刚度之比不宜 小于2。

6.2.1桁架加劲多腔体组合结构的弹性计算模型应根据结 实际情况确定，应反映结构的刚度和质量分布以及各结构构 实际受力状况

6.2.1桁架加劲多腔体组合结构的弹性计算模型应根据结构的

2.2桁架加劲多腔体组合结构进行弹性分析时，应计人重力 阶效应的影响

6.2.3桁架加劲多腔体组合结构进行弹性分析时，应计入

弯曲、剪切、扭转变形及柱在轴力、弯矩作用下的弹性变形 及架加劲多腔体钢板组合墙的弹性弯曲及剪切变形；宜计 柱节点域的弹性剪切变形

6.2.4弹性分析可采用纤维模型或分层壳模型，也可采用简化

的组合杆系模型。简化的组合杆系模型可按本规程附录A 关规定采用

6.2.5桁架加劲多腔体组合结构中，任一楼层的水平地震剪力

ek 第i层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力 (kN); 入 剪力系数，不应小于表6.2.5规定的楼层最小地 震剪力系数值，对竖向不规则结构的薄弱层，尚 应乘以1.15的增大系数； 第i楼层重力荷载设计值（kN）

表6.2.5楼层最小地震剪力系数

注：1基本周期介于3.5s和5s之间的结构，按插人法取值； 2括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。

2.6进行结构内力和变形计算时，桁架加劲多腔体钢板组合 力墙的截面刚度，可按下列公式计算：

式中：EI、EA、GA

EI=EI+EI EA=E.A.+E.A GA=GA.+GA

行架加劲多腔体钢板组合剪力墙的截面抗 弯刚度（N·mm）、轴向刚度（N）、抗 剪刚度（N）； 行架加劲多腔体钢板组合剪力墙混凝土部 分的截面抗弯刚度（N·mm²）、轴向刚

度（N）、抗剪刚度（N）； 行架加劲多腔体钢板组合剪力墙钢板部分 的截面抗弯刚度（N·mm）、轴向刚度 （N）、抗剪刚度（N）。

6.3.1桁架加劲多腔体组合结构进行弹塑性分析时，

际工程情况采用静力弹塑性分析法或动力时程分析法，并应符合 下列规定： 1结构弹塑性分析的计算模型应包含全部主要结构构件 应反映结构的质量、刚度和承载力的分布以及结构构件的弹塑性 性能。 2弹塑性分析宜采用空间计算模型。 3在罕遇地震下的弹塑性分析，阻尼比的取值应符合本规 程第3.3.3条第2款的规定 6.3.2桁架加劲多腔体组合结构进行弹塑性分析时，应计入梁 的弹塑性弯曲变形、柱在轴力和弯矩作用下的弹塑性变形、架 加劲多腔体钢板组合墙的弹塑性弯曲及剪切变形：宜计入梁柱节 点域的弹塑性剪切变形。 6.3.3钢管柱、钢梁可采用两折线模型，可忽略反复加载过程 中的刚度退化；钢板组合剪力墙可采用纤维模型或分层壳模型 材料的本构关系可按本规程附录B的规定采用 6.3.4桁架加劲多腔体组合结构弹塑性变形计算应符合下列 规定： 1房屋高度不超过100m时，可采用静力弹塑性分析方法； 高度超过150m时，应采用弹塑性时程分析法；高度为100m

6.3.2架加劲多腔体组合结构进行弹塑性分析时，应计

的弹塑性弯曲变形、柱在轴力和弯矩作用下的弹塑性变形、 加劲多腔体钢板组合墙的弹塑性弯曲及剪切变形；宜计入梁 点域的弹朔性剪切变形

6.3.3钢管柱、钢梁可采用两折线模型，可忽略反复）

中的刚度退化；钢板组合剪力墙可采用纤维模型或分层壳模 材料的本构关系可按本规程附录B的规定采用

波形瓦屋面施工工艺标准6.3.4架加劲多腔体组合结构弹塑性变形计算应符合下列

1房屋高度不超过100m时，可采用静力弹塑性分析方法； 高度超过150m时，应采用弹塑性时程分析法；高度为100m~ 150m时，可视结构不规则程度选择静力弹塑性分析法或弹塑性 时程分析法。 2复杂结构应首先进行施工模拟分析，应以施工全过程完

成后的状态作为弹塑性分析的初始状态。 3结构构件上应施加重力荷载代表值，效应应与水平地震 作用产生的效应进行组合，分项系数可取1.0。 4应计入重力荷载二阶效应的影响 6.3.5采用静力弹塑性分析法进行罕遇地震作用下的变形计算 时，宜符合下列规定： 1可在结构的各主轴方向分别施加单向水平力进行静力弹 塑性分析。 2水平力可作用在各层楼盖的质心位置，可忽略偶然偏心 的影响。 3结构的每个主轴方向宜采用不少于两种水平力沿高度分 布模式，其中一种可与振型分解反应谱法得到的水平力沿高度分 布模式相同。 4采用能力谱法时，需求谱曲线可由现行国家标准《建筑 抗震设计规范》GB50011规定的地震影响系数曲线得到，或由 建筑场地的地震安全性评价提出的加速度反应谱曲线得到

桁架加劲多腔体钢板组合剪力墙设计

7.1.1计入地震作用的桁架加劲多腔体钢板组合剪力墙，重大 荷载代表值作用下的轴压比应按下式计算，且不应超过表7.1. 的限值：

式中：n 组合剪力墙的轴压比： N 组合剪力墙的轴压力设计值（N)； f 钢材的抗压强度设计值（N/mm?）： f 混凝土的轴心抗压强度设计值（N/mm?） A. 组合剪力墙外围钢板的截面面积（mm²）； A 内灌混凝土的截面面积（mm²）

L13S5 水处理工程表7.1.1桁架加劲多腔体钢板组合剪力墙的轴压比限值