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《水泥复合砂浆钢筋网加固混凝土结构技术规程》CECS242：2008.pdf简介：
《水泥复合砂浆钢筋网加固混凝土结构技术规程》CECS242：2008.pdf是一份由中国工程建设标准化协会（China Association for Standardization of Engineering Construction，简称CASC）发布的工程技术规程。该规程主要针对在混凝土结构中使用水泥复合砂浆钢筋网（一种加固技术）进行施工和设计的指导性文件。
该规程详细规定了水泥复合砂浆钢筋网加固混凝土结构的技术要求、施工工艺、检验方法、验收标准等，涵盖了从设计、材料选用、施工过程控制到质量检测的全过程，旨在保证加固工程的安全性、可靠性和耐久性。它适用于各类混凝土结构的加固改造，如桥梁、隧道、墙体、楼板等。
2008年的发布表明，这份规程是在当时的科学技术水平和工程实践经验基础上，为规范和推动我国此类加固技术的发展而制定的，具有较高的权威性和行业指导意义。
《水泥复合砂浆钢筋网加固混凝土结构技术规程》CECS242：2008.pdf部分内容预览：
疑土受压区高度应按下式确
α1fbc+2α1fmcti=fyA+fmyAsm+fmylAsml
2混凝土受压区高度尚应符合下列条件：
高度与加固前原截面有效高度h。的比值/ho大于原截面相对 界限受压区高度时，应考虑底部钢筋网未屈服，其二次受力构件的 正截面受承载力应符合下列规定（图5.3.3）：
《数据中心资源利用第2部分：关键性能指标设置要求 GB/T32910.2-2017》图5.3.3受弯构件二次受力底部加固钢筋网
未屈服正截面承载力计算简图
受压区高度3按下式计算：
0.4(hr) α1 f.bx+2ai fmet α= f,A+EsmEsmAsm +Esm1 EsmlAsml fA'
α1 f.bx+2a fmet α= f,As+EsmEsm Asm +Esml Esml Asml U.47T 7
式中Esm 梁底钢筋网钢筋弹性模量； Esm1 梁侧钢筋网钢筋弹性模量； Esm 梁底钢筋网钢筋拉应变； Ecu 混凝土极限压应变，取εcu=0.0033； sml 梁侧钢筋网钢筋拉应变。
.3.4受弯构件加固后相对界限受压区高度、5b应按下孕 式确定：
[31 EcuEsm β1 sb= Esmo EeuEsn Eru esmo =(1. 6 ho Mok Eso 0. 87E.A.ho
式中β———计算系数，按现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB50010规定值采用； 加固前，在初始弯矩Mok作用下原受拉钢筋的应
变值； Esmo 梁底部钢筋网钢筋滞后应变； E一 原构件钢筋弹性模量； Mok—加固前受弯构件验算截面上由初始荷载标准值产生 的弯矩。
的写炬。 5.3.5当仅在板度或板顶面设置复合砂浆钢筋网以加固钢筋混 凝土板时,仍可按第 5. 3. 1～5. 3. 4条计算,但应取Asml=0。
凝土板时，仍可按第5.3.1～5.3.4条计算，但应取Asml=0。
5.4.1受弯构件加固后的斜截面及加固钢筋网的间距与直径应 符合下列规定：
当 h/61≥6 时
当 hw/61≥6时
当4 V<0. 25β. f.b, hml V<0. 20β. f.b, hmo 式中V一 加固后构件的剪力设计值； β 混凝土强度系数，按现行国家标准《混凝土结构设计 规范》GB50010的规定采用； hw一 截面的腹板高度，按现行国家标准《混凝土结构设计 规范》GB50010的规定采用； b1加固后构件的截面宽度： S一加固筋的间距； d一加固筋的直径。 A .=0.14β2yfmctoh+1.25α2f y=10.3 Vok 0.4 (5.4.2 计算截面的剪跨比，按现行国家标准《混凝土结构设 计规范》GB50010规定的方法计算。 后偏心受压构件的斜截面受剪承载力应按下列公式 5.4.3 加固后偏心受压构件的斜截面受剪承载力应按下列公式 计算 V≤v.+V (5. 0. 4 A' Vem=βz 5.5正截面受压承载力计算 1为确定加固层滞后应力，加固层钢筋网强度利用系数应 下规定确定： 式中β 一二次受力加固柱的第一次受力的应力水平指标； Nok 加固前受压构件验算截面上由初始荷载标准值产生 的轴向力； N1k一 加固前受压构件轴向承载力标准值； 5.5.2轴心受压构件正截面承载力应按下列公式计算： N≤0.9(N1+N2+N3) Ni=f.A.+f',A's N2kμLf'yeA'se十fme（元Dtm一A'se）（圆形截面柱） (5 kμLf'yeAse十fme（元Dtm一A'se）」（圆形截面柱） (5) N2=kufyeA'se+fme[2tm(b+h)A'se]) （矩形截面柱或正方形截面柱） 形截面柱加固成圆形截面柱） >14 时; （2）当横向钢筋网的体积配筋率pw小于0.16%时。 5.5.3径向有效约束率k。可按下列规定确 圆形截面柱及由矩形截面柱加固成的圆形截面柱 式中 A 混凝士有效约束面积； A。——加固前原柱混凝土净截面面积; k。 径向有效约束率。 A Ae ke= A 3 图5.5.3有效约束率计算简图 （圆形截面 4 1 gr= 2(6h)ke do fyhbpt ( = 2. 0 : JhAsl a JrhAsl JfhAs ar fhA 图5.5.4有效约束应力计算简图 5被加固的矩形截面偏心受压柱的承载力应按下列公式计 图5. 5. 5) : 算(图 5.5. 5) h 2 αs e;=eo十e 1 (l0)2y1fa f..A 51 =0. 5 N ce一一考患约束效应的混凝土强度设计值，fec一f十4or Q.按本规程第5.5.4条的规定确定； yeAse一 分别为纵向钢筋网的抗拉强度设计值及其总面积； e、A'se分别为纵向钢筋网的抗拉强度设计值及其总面积； s 原构件纵向受拉钢筋或受压较小边钢筋的应力； 0sm一 加固后钢筋网中纵向受拉钢筋或受压较小边纵向 钢筋的应力； 构件的计算长度，按现行国家标准《混凝土结构设 计规范》GB50010的规定确定； 等效受压区高度； 外加轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力作用点 间的距离； 初始偏心距； eo 外加轴力对截面重心的偏心距，eo一M/N； e 附加偏心距； 7 偏心距增大系数； 1 偏心受压构件的截面曲率修正系数，当1>1.0时 取 S1=1. 0; 2—一构件的长细比对截面曲率的影响系数，当 时,取 S2=1. 0; A一一原构件截面面积； 一原构件截面等效受压区界限高度； 受压区高度； β1——一系数，按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010 的规定值采用。 5.5.5加固偏心受压柱计算简图 5.6.1在三面或四面采用水泥复合砂浆钢筋网加固的矩形和1 形截面的钢筋混凝土轴心受拉和受弯构件中，按荷载效应的标准 组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度（mm），可按下列公式 计算： Wmax=αerΦ E. Pte Pte Osk n;d? deq= Zn:Ud: pte Ate As=A.+ m+0.68Asm1 E,L ho Mk 0. 87h.Asn 构件受力特征系数，对受弯构件取2.1，对轴心受拉 构件取2.7; · 一裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：当山<0.2 时，取出二0.2；当出>1时，取出三1；对直接承受重复 荷载的构件，取山二1； fmtk 高性能水泥复合砂浆轴心抗拉强度标准值； 按荷载效应的标准组合计算的被加固钢筋混凝土构 件中，加固用纵向受拉钢筋的应力； E。一一原梁纵向钢筋弹性模量； C一——加固用最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距 离（mm）：当c<20时，取c=20；当c>65时，取c=65； Pte 按加固后有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉 钢筋配筋率；在最大裂缝宽度计算中，当Pte<0.01 时,取pte=0.01; h一原梁梁高; ho一一原梁有效高度； Ate——一有效受拉混凝土截面面积,对轴心受拉构件,取加固 后构件截面面积； A 加固后截面的换算钢筋面积； de 受拉区纵向钢筋的等效直径（mm）； Asm 钢筋网片中梁底纵向受拉钢筋的截面面积： Asm1~ 钢筋网片中梁侧纵可加固钢筋的截面面积； 梁底纵向加固钢筋直径； d 受拉区第i种纵向钢筋的公称直径（mm）： n; 受拉区第讠种纵向钢筋的根数； U 受拉区第i种纵向钢筋的相对粘结特性系数，对光 面钢筋取0.7，对带肋钢筋取1.0。 在荷载效应的标准组合下，加固后钢筋混凝土构件受拉区 面钢筋取0.7，对带肋钢筋取1.0。 5.6.2在荷载效应的标准组合下，加固后钢筋混凝土构件受拉区 加固用纵向钢筋的应力可按下列公式计算： 5.6.2在荷载效应的标准组合下，加固后钢筋混凝土构件受拉区 建筑总面积326.7平米二层独栋别墅从向钢筋的应力可按下列公式 轴心受拉构件 NkNok Osk= Aso 中Nk一按荷载效应的标准组合计算的加固后构件的轴向 力； 加固前构件验算截面上由初始荷载标准值产生的 轴向力； 加固后截面的换算钢筋面积： 按荷载效应的标准组合计算的加固后构件的弯矩 值； Mok 加固前构件验算截面上由初始荷载标准值产生的 弯矩； hmo加固后构件的截面有效高度。 6.3在荷载效应的标准组合和准永久组合下，加固后边缘修补 浆的法向应力应按下列公式计算： 1种心严拉格性 式中N.、M.一 按荷载效应的准永久组合计算的加固后构件的 轴向力值、弯矩值； Act 加固构件用砂浆换算截面面积； Wet 加固构件用砂浆换算截面受拉边缘的弹性抵抗 矩。 GB／T 10112-2019标准下载5.7受弯构件挠度计算 5.7.1三面或四面采用水泥复合砂浆钢筋网加固的钢筋混凝土 受弯构件在正常使用极限状态下的挠度为原构件在实际静荷载作 用下产生的挠度与构件加固后在新增荷载作用下产生的挠度之 和，原构件在实际静荷载作用下产生的挠度，可按现行国家标准 《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定计算；构件加固后在 新增荷载作用下产生的挠度可根据本规程给出的加固后构件的刚 度用结构力学方法计算。 在等截面构件中，可假定各同号弯矩区段内的刚度相等，并取 用该区段内最大弯矩处的刚度。当计算跨度内的支座截面刚度不 天于跨中截面刚度的两倍或不小千跨中截面刚度的二分之一时， 该跨也可按等刚度构件进行计算，其构件刚度可取跨中最大弯矩 截面的刚度。 加固后受弯构件的挠度应按荷载效应标准组合并考虑荷载长 期作用影响的刚度B进行计算，所求得的挠度计算值不应超过现 行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010规定的限值。 5.7.2.加固后矩形和T形截面受弯构件的刚度，可按下式计算： 5.7.3复合砂浆钢筋网加固混凝土受弯构件的短期刚度可按下 列公式计算：