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《云南省建筑工程抗震设防专项审查技术要点(试行）》（云建震〔2020〕178号）.pdf简介：

，由于我是一个，无法直接查看或提供PDF文件的简介。但根据文件标题《云南省建筑工程抗震设防专项审查技术要点(试行）》(云建震〔2020〕178号)，这应该是一个关于建筑工程抗震设防的专业技术文件。它可能详细规定了云南省建筑工程在设计、施工和审查阶段应遵循的抗震性能要求、抗震设计规范、审查流程和技术要点，旨在提高建筑工程的抗震能力，保障公共安全。该文件可能是云南省建设部门为应对地震灾害，确保建筑物安全而制定的指导性文件。具体内容包括抗震设计的计算方法、抗震构造措施、抗震性能鉴定等。如果你需要了解详细内容，建议直接查阅该PDF文件或咨询相关专业机构。

《云南省建筑工程抗震设防专项审查技术要点(试行）》（云建震〔2020〕178号）.pdf部分内容预览：

的水平刚度避免产生过大的地震扭转效应。支座应具有足够的承载力和允许变形能 力，宜具备一定耗能和复位能力；应采取必要的限位、防坠落措施，以保证支座在 罕遇地震下安全可靠。

干适地晨下女生可菲。 6.2.5当支座采用叠层橡胶隔震支座时，应考虑支座的实际刚度和阻尼，并应保证 大震下支座本身与连接的承载力与位移限值。采用摩擦型支座时，应采用合理、可 靠的支座节点分析计算，宜采用铰接。所有支座均应复核大震下的位移。

大震下支座本身与连接的承载力与位移限值。采用摩擦型支座时，应采用合理、可 靠的支座节点分析计算，宜采用铰接。所有支座均应复核大震下的位移。

6.3屋盖的性能目标和抗震措施

6.3.1应明确屋盖结构的关键杆件、关键节点和薄弱部位，提出保证结构承载力 稳定的具体措施T∕CBDA 24-2018 轨道交通车站装饰装修工程BIM实施标准，并详细论证其技术可行性

6.3.1应明确屋盖结构的关键杆件、关键节点和薄弱部位，提出保证结构承载力和 稳定的具体措施，并详细论证其技术可行性。 6.3.2应对关键杆件、关键节点及其支承部位(含相关的下部支承结构构件)提出比 现行规范(规程)更严格的具有针对性的具体措施要求和预期性能目标，并提供达到预 期性能目标的充分论证依据。选择预期水准的地震作用设计参数时，中震和大震可 仍按规范的设计参数采用。 性能自标举例：关键杆件在大震下拉压极限承载力复核。关键杆件中震下拉压 承载力设计值复核。支座环梁中震承载力设计值复核。下部支承部位的竖向构件在 中震下屈服承载力复核，同时满足大震截面控制条件。连接和支座满足强连接弱构 件的要求。

6.3.4从严控制关键杆件应力比及稳定要求。在重力和中震组合下以及重力与风荷 载、温度作用组合下，关键杆件的应力比控制应比规范的规定适当加严或达到预期 性能目标。

必要时应进行试验验证。对复杂结构形式，应防止个别关键构件失效导致屋盖整 连续倒塌的可能。

6.4屋盖结构计算分析与控制

1计算软件应准确反映构件受力和结构传力特征。计算应计入屋盖结构与 支座、下部支承结构的协同作用（带入整体）。屋盖结构与支座、下部支承结构 的主要连接部位的约束条件、构造应与实际情况相符。 2整体结构计算分析时，应考虑下部支承结构、支座与屋盖结构不同阻尼比的 影响。若各支承结构单元动力特性不同且彼此连接薄弱，应采用整体与分开单 独进行静载、地震、风荷载和温度作用下各部位相互影响的计算分析比较，合 理取值。 3设防烈度7度（0.15g）及以上时，跨度大于24米的屋盖应考虑竖向地震为 主的地震作用效应组合。 4结构形式复杂、支撑条件复杂的屋盖结构，且长度大于300米的超长屋盖结 构，应补充考虑地震行波效应的多点地震输入和局部场地效应。 5对超大跨度（如跨度大于150m）或特别复杂的结构，应进行罕遇地震下考 虑几何和材料非线性的弹塑性分析。 6对于大跨度上人屋盖，舒适度的控制应适当加强， 7必要时应进行施工安装过程分析。地震作用及使用阶段的结构内力组合，应 以施工全过程完成后的静载内力为初始状态。

6.4.2屋盖稳定性分析应符合下列要求

1应对关键杆件的长细比、应力比和整体稳定性控制等提出比现行规范（规程） 更严格的具有针对性的具体措施和要求。应考虑关键构件失效对屋盖整体稳定性的 影响，防止连续性倒塌的可能。 2单层网壳、厚度小于跨度1/50的双层网壳，拱（实腹式或格构式）、钢筋混 凝土薄壳，应进行整体稳定验算；应合理选取结构的初始几何缺陷，并按几何非线 性或同时考虑几何和材料非线性进行全过程整体稳定分析。钢筋混凝土薄壳尚应同 时考虑混凝土的收缩、徐变对稳定性的影响。

4.3屋盖雪荷载、风荷载作用应符合下列

1屋盖结构的基本风压和基本雪压应按重现期100年采用；索结构、膜结构 长悬挑结构、跨度大于120m的空间网格结构及屋盖体型复杂时，风载体型系数和风 振系数、屋面积雪（含融雪过程中的变化）分布系数，应比规范要求适当增大（不 低于10%）或通过风洞试验或数值模拟研究确定，体型复杂时宜通过风洞试验 确定，有可靠的相似工程风洞试验资料时也可作为设计的参考依据，应依据当地气 象资料考虑可能超出荷载规范的风荷载。天沟和内排水屋盖尚应考虑排水不畅引起 的附加荷载。 2对索结构、整体张拉式膜结构、悬挑结构、跨度大于120m的空间网格结构 跨度大于60m的钢筋混凝土薄壳结构、应严格控制屋盖在静载和风、雪荷载共同作 用下的应力和变形。 3应考虑雪荷载不利布置的影响，进行不均匀分布、半跨均匀分布荷载补充验 算，确保结构承载力和稳定性；屋盖坡度较大时尚宜考虑积雪融化可能产生的滑落 冲击荷载。 4风荷载作用下的整体结构计算分析应考虑下部支承结构与屋盖结构不同阻 尼比的影响。

6.4.4超长屋盖的温度作用应符合下列要求

1对长度大于300米的超长屋盖结构的温度分析，应选择和建立合理的温度场， 宜取30年一遇的最高、最低日平均温度确定温差值。且应分别考虑施工、合拢和使 用三个不同时期各自的不利温差。 2应综合采取建筑保温隔热措施、施工措施、结构构造措施，控制、缓解超长 屋盖温度应力。

7.1.1减震设计除满足国家规范、规程相关要求外尚应按云南省相关要求执行。 7.1.2应有减震设计专篇，内容包含减震目标、设计说明、主要分析结果及结论、构造 大样等。

房屋高度不超过《抗规》规定的钢筋混凝土框架结构最大适用高度，支撑框架按刚度 配的多遇地震倾覆力矩可按设计需要确定：如果抗震设防烈度为6~8度且房屋高度超

钢筋混凝土框架结构最大适用高度但小于钢筋混凝土框架结构和框架抗震墙结构二者最 大适用高度的平均值，底层的支撑框架按刚度分配的多遇地震倾覆力矩应大于结构总地 震倾覆力矩的50%。当结构中含有在罕遇地震下可能屈服的普通钢支撑时，则应按含与 不含该部分普通钢支撑两种进行多遇地震作用的计算，并宜取二者的较大值。 7.1.12采用黏滞消能器的结构，多遇地震作用下当存在消能器位移小于0.1Uo（Uo为 消能器设计位移）的耗能时，应当对消能阻尼器对应位移下的性能进行实测验证或不考 虑阻尼器平均位移小于0.1Uo位移所对应附加阻尼比的影响。 7.1.13消能器可采用平面图、立面图的形式，给出各个消能器的布置位置及其编号， 且编号应当与后续减震文本中的数据表格相对应。 7.1.14消能器的设计指标应根据罕遇地震作用下的计算结果确定，并应满足《建筑消 能阻尼器》JG/T209相关要求， 7.1.15减震设计成果中应提出检验方法。消能器的检验方法应满足《建筑消能阻尼器》

且编号应当与后续减震文本中的数据表格相对应。 7.1.14消能器的设计指标应根据罕遇地震作用下的计算结果确定，并应满足《建筑消 能阻尼器》JG/T209相关要求， 7.1.15减震设计成果中应提出检验方法。消能器的检验方法应满足《建筑消能阻尼器》 IG/T209相关要求。

7.1.15减震设计成果中应提出检验方法。消能器的检验方法应满足《建筑消能阻尼器 JG/T209相关要求。

7.2.1当采用不同的计算软件对消能减震结构进行设计时，各计算应保持一致。在 弹性周期折减系数相同的条件下，各软件计算所得的质量、周期相对误差不应大于 5%；振型分解反应谱法所得的层间剪力，除顶部个别楼层外，相对误差不应大于10%。 7.2.2减震时程分析时，每条时程曲线计算所得主体结构底部剪力不应小于振型分解反 应谱法计算结果的80%，多条时程曲线计算主体结构底部剪力的平均值不应小于振型分 解反应谱法计算结果的95%；弹塑性时程分析时，各条时程曲线计算所得主体结构的底 部剪力、上部结构最大层间位移角等主要指标的最大值与最小值之比不宜大于3。 7.2.3减震结构应进行多遇地震作用下的时程分析。时程分析应包含楼层剪力、层间位 移角、消能器出力和变形、消能器滞回曲线等内容。

7.2.4消能部件附加给结构的有效阻尼比可按《建筑消能减震技术规程》JGJ2

在计算结构总应变能时，宜采用楼层水平地震作用标准值与对应楼层平均总位移（楼）

质心位移）的乘积的一半，并应同时给出层间位移供校核；楼层中未屈服的消能器的剪 力应计入楼层水平地震作用标准值。可采用累计能量比较法等其他可靠的方法进行校核、 7.2.5有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15°时，应分别计算各抗侧力构件 方向的水平地震作用。在计算等效阻尼比时，结构总应变能和消能器耗能应按地震输入 方向与垂直方向的总和计算。

当采用销轴等存在间隙的方式连接阻尼器时附加阻尼比尚应进一步折减。 7.2.7在计算屈曲约束支撑（BRB）的刚度时，应考虑相连节点板与BRB产品本体的 串联刚度。

7.2.7在计算屈曲约束支撑（BRB）的刚度时JGJ∕T 379-2016 螺纹桩技术规程，应考虑相连节点板与BRB产品本体的 串联刚度。 7.2.8减震结构应进行罕遇地震作用下的弹塑性时程分析。弹塑性时程分析应包含结构 损伤情况、弹塑性层间位移角、消能器出力和变形、消能器滞回曲线、消能器耗能占比

损伤情况、弹塑性层间位移角、消能器出力和变形、消能器滞回曲线、消能器耗能占比 等内容。应给出设置和未设置消能器的典型立面的弹塑性发展过程，且应满足“强柱弱 梁”的要求：应给出结构顶点弹性位移与弹塑性位移的对比情况。

7.3消能子结构、消能部件的计算和构造要求

7.3.1外墙处的消能器及其支承构件应避免外部温度、腐蚀对减震装置的影响， 儿元 于围护墙体内侧。 7.3.2消能子结构中梁、柱、墙等构件宜按重要构件设计YD／T 841.2-2016标准下载，并应考虑罕遇地震作用效应 和其他荷载作用标准值的效应，其值应小于构件极限承载力。 7.3.3消能子结构的材料强度可采用《抗规》附录M规定的极限值。 7.3.4消能子结构的竖向构件应在两个方向均满足其强度要求，且消能子结构下方至少 层对应的竖向构件也应满足其强度要求。 7.3.5与消能器直接相连的预埋件、支撑和支墩、剪力墙及节点板等其他构件的作用力 取值应为消能器在设计位移或设计速度下对应阻尼力的1.2倍。 7.3.6沿剪力方向锚筋的排数不宜多于四排，当多于四排时，应充分考虑锚筋层数的折 派有佳递前力的港施

减或采取其他有效传递剪力的措施。

减或采取其他有效传递剪力的措施