标准规范下载简介

JGJT213-2010 混凝土大直径管桩复合地基技术规程.pdf简介：

"JGJT213-2010 混凝土大直径管桩复合地基技术规程.pdf" 是一个由中国建筑科学研究院发布的技术标准，全称为《混凝土大直径管桩复合地基技术规程》。这份规程主要针对混凝土大直径管桩在建筑工程中的复合地基施工技术进行了详细的规定和指导。

混凝土大直径管桩复合地基技术是一种广泛应用的深基础形式，特别是在高层建筑、桥梁、码头等大型工程中。规程中涵盖了管桩的选择、设计、施工方法、质量控制、检验与验收等各个环节，旨在保证混凝土大直径管桩的施工质量和工程安全，同时提供了一个统一的技术规范，以促进此类复合地基的标准化施工。

这份规程对于从事混凝土大直径管桩设计、施工的工程师和技术人员来说，具有重要的参考价值，能够帮助他们理解和执行相关的技术要求，提高工程质量和施工效率。

JGJT213-2010 混凝土大直径管桩复合地基技术规程.pdf部分内容预览：

附录 A现浇混凝土大直径管桩施工原始记录表表A现浇混凝土大直径管桩施工原始记录表承包单位：监理单位：合同号：编号：单位工程分项工程施工日期分部工程桩号部位记录日期地面标高桩机设计桩长设计桩径(m)类型(m)(mm)设计混凝土落度设计壁厚强度等级(mm)(mm)桩编号开始沉管时间间休(h: min)结束总计最后贯入度(mm/min)最后电流（A）施工桩长(m)灌注混凝第一次土数量加灌(m3)总计开始拔管时间间休(h: min)结束总计桩顶距地面距离(m)桩倾斜度（°）充盈系数桩中心偏差（mm）现场监理施工负责记录员质检员日期日期日期日期20

表B现浇混凝土大直径管桩质量检验记录表

承包单位： 合同号：

1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”。 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用 “可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应 符合的规定”或“应按…………执行”

XJJ 133-2021 危险性较大的分部分项工程安全管理规程《建筑地基基础设计规范》GB50007 《混凝土结构设计规范》GB50010 《建筑边坡工程技术规范》GB5033C 《建筑桩基技术规范》JGJ94 《建筑基桩检测技术规范》JGJ106

《建筑地基基础设计规范》GB50007 （混凝土结构设计规范》GB50010 （建筑边坡工程技术规范》GB50330 《建筑桩基技术规范》JGJ94 《建筑基桩检测技术规范》JGJ106

中华人民共和国行业标准

现浇混凝土大直径管桩复合地基

总则 28 2 术语和符号 29 2. 1术语 29 3 31 3. 1 一般规定 31 3. 2 材料 31 3. 3 现浇混凝土大直径管桩复合地基构造 32 3.4 现浇混凝土大直径管桩复合地基设计计算 33 4 施工 37 4.1 施工准备 37 现浇混凝土大直径管桩施工 37 4.2 5 检查与验收· 39 5. 1 成桩质量检查 39 5. 2 桩身质量检测 39 5. 3 工程质量验收 40

1.0.2本规程适用于建筑工程、市政工程等对地基沉降要求车

高的工程，一般需要采用复合地基处理；也适用于普通公路、铁 路等工程地基处理。在工程中使用较多的现浇混凝土大直径管桩 直径一般是1000mm和1250mm。

表1现浇混凝土大直径管桩与PHC桩技术比较

现浇混凝土大直径管桩桩机设备（图1）主要由底盘、支 架、振动头、钢质内外套管空腔、活瓣桩靴、造浆器、进料口和 混凝土分流器等组成

图1桩机设备 底盘；2一支架；3—振动头；4一钢质内外套管空腔：

图1桩机设备 1一底盘；2一支架；3一振动头；4一钢质内外套管空腔 5一活瓣桩靴；6—造浆器；7一进料口：8一混凝十分流器

2.1.2复合地基最初是指采用碎石桩加固后形成的人工地

3.1.1现浇混凝土大直径管桩目前最大的应用深度为25m。女 果加固的深度继续加大，必须增加桩机设备的高度，增大桩机折 动头的动力，从而增加地基加固的成本，因此，本规程暂定深 为25m。

市政工程中得到应用。由于不同的工程对地质条件有着不同的具 体要求，所以在进行岩土工程勘察时，除应遵守本规程外，尚需 符合国家及其他现行有关标准的规定。 3.1.4坡地、岸边复合地基、基岩面倾斜的复合地基、高路场 等特殊情况下的现浇混凝土大直径管桩复合地基应进行整体稳 性验算，验算方法可按照现行国家标准《建筑地基基础设计

市政工程中得到应用。由于不同的工程对地质条件有着不同的具 体要求，所以在进行岩土工程勘察时，除应遵守本规程外，尚需 符合国家及其他现行有关标准的规定

等特殊情况下的现浇混凝土大直径管桩复合地基应进行整体稳定 性验算，验算方法可按照现行国家标准《建筑地基基础设计规 范》GB50007关于稳定性计算的有关规定执行。

3.2.1根据刚性桩复合地基变形控制的要求，现浇混凝土大直

径管桩所用的混凝土强度等级可以从C15到C30不等。由于管 桩壁厚最小为12cm，因此，混凝土的粗骨料粒径不宜大于 25mm，以免混凝土浇筑时卡管。

一定量的无机结合料（包括水泥、石灰或工业废渣等）和水，经 拌合得到的混合料在压实与养护后，达到规定强度的材料。不同 的土与无机结合料拌合得到不同的稳定材料，例如石灰土、水泥 土、水泥砂砾、石灰粉煤灰碎石等，使用时应根据结构要求、掺

加剂和原材料的供应情况及施工条件进行综合技术、经济比较后 选定。加筋材料采用变形小、强度高的土工格栅类型、土工编织 物、钢丝网等，土工格栅包括玻璃纤维类和聚酯纤维类两种 类型。

3.2.3单根现浇混凝土大直径管桩施工结束和混凝土

将桩顶部中间挖去厚为50cm土体，并采用与桩身同强度等级的 素混凝土回灌，形成类似于倒扣茶杯状的封顶管桩

将桩顶部中间挖去厚为50cm土体，并采用与桩身同强月

现浇混凝土大直径管桩复合地基

3.3.1目前在工程中，使用比较成熟的现浇混凝土大直径管桩 尺寸有两种，其外直径分别为1000mm和1250mm，壁厚分别为 120mm和150mm，考虑到桩基上部振动头的振动力和抗拔力， 将来也可以通过调试和现场试验采用1500mm的桩径。现浇混 凝土大直径管桩复合地基的构造（图2），由现浇混凝土大直径 管桩桩体、素混凝土封口、褥垫层、加筋材料及土层（桩周土体 和桩芯土体）等组成。在现浇混凝土大直径管桩桩体初凝后，开

图2现浇混凝士大直径

挖50cm的桩芯土，浇筑桩头，形成素 混凝土封口，其目的一是为了增加顶 部强度和整体性，减少与上部刚性垫 层或柔性垫层之间的集中应力，使受 力均匀，减少上刺量；二是保证桩头 的施工质量。

3.2复合地基的桩顶应铺设

层。铺设褥垫层的目的是为了调整桩 土应力比，减少桩头应力集中，有利 于桩间土承载力的发挥。褥垫层的设 置是现浇混凝土大直径管桩刚性桩复 合地基的关键技术之一，是保证桩、 土共同作用的核心内容。根据大量的工 程实践总结，褥垫层的厚度取30cm

50cm，一般上部填土较厚时取高值，桩间距大或桩间土较软时 取高值。为充分发挥现浇混凝土大直径管桩的承载作用，桩顶褥 垫层中应铺设加筋材料。褥垫层内设加筋材料1～2层，褥垫层 享度大时取2层。褥垫层铺设宜分层进行，每层铺设应均匀，最 终厚度充许偏差士20mm。对于设计为50cm厚的褥垫层，一般 先铺20cm厚垫层，铺设一层土工格栅，然后再铺20cm厚垫层， 再铺一层土工格栅，最后再铺10cm厚垫层。对于设计30cm厚 的褥垫层参照以上施工。

3.4现浇混凝土大直径管桩复合地基设计计算

3.4.1现浇混凝土大直径管桩属于刚性桩，不需要依靠桩周土 的约束来维持自身稳定，一般只考虑在加固场地范围内布桩。如 禹到液化土层或饱和软土层时，也可在加固场地外设置护桩，考 怎到刚性桩对基础的冲切作用，桩的布置应离加固场地边缘有 定的距离，

3.4.5由于现浇混凝土大直径管桩直径大，承担的摩擦力较高

属于一般摩擦桩，以桩周土提供摩擦力为主DB22∕JT 126-2014 可再生能源工程施工质量验收规程，桩端阻力只相当于 单桩承载力的10%左右。但只要条件充许，都不希望桩端坐落 在土质差的土层上。桩端阻力修正系数，除了与进入持力层厚 度、土的性质、桩长和桩径等因素有关外，对于现浇混凝土大直 径管桩，一方面由于桩径大，在上部荷载作用下，下端开口的管 桩桩内壁具有摩擦力；另一方面，由于桩身长，开口的管桩具有 土塞效应现象，两者总有其一在发挥作用。因此，桩端阻力修正 系数取0.65～0.9之间，桩端土为低压缩性土时取高值，高压缩

复合土层压缩模量的提高系数为：

J spk =1.43 fak

计算得到的si=16.1cm。 压缩模量当量E。=6.91MPa，则出，=0.7，所以 s1 = y,si = 11. 3cm。 (2）实测沉降。 根据现场监测，该断面实测沉降为：根据表面沉降测得的桩 顶沉降为22.0cm、路堤中心（桩间土中心）沉降为33.1cm，根据 分层沉降测得的加固区底部沉降（即下卧层沉降）为19.0cm，则 加固区的沉降量S在桩顶处为22.0一19.0=3.0cm，在桩间土中 心为33.1一19.0=14.1cm。假设桩间土变形后表面为抛物型， 则取平均沉降为3.0十（14.1一3.0）×2/3=10.4cm。可见实测沉 降结果与本规程方法的计算结果较为接近。 2算例二 京沪高速铁路南京南站连接线现浇混凝土大直径管桩处理深 度内的沉降S1计算算例如下： 该高速铁路典型断面路基顶宽B=24m，路堤填土高度H= 3m，坡度1：1.75，填料的平均密度按2000kg/m3计。加固区土 层自上而下分为2层，各土层压缩模量见表3。根据土层状况， 地基处理方案布置为：设计桩径1000mm，壁厚150mm，混凝 土强度为C20，采用桩间距横向2.5m、纵向4.3m，桩长10m， 梅花形布置。

复合土层压缩模量的提高系数为：

f spk ? = 3.125 f ak

计算得到的s1=7.66cm。 压缩模量当量E=7.78MPa，则出，=0.67，所以 s1 = d,si = 5. 13cm。 （2）实测沉降。 根据现场监测，该断面实测沉降为：根据表面沉降测得的桩 顶沉降为2.7cm、路堤中心（桩间土中心）沉降为9.6cm《湿地分类 GB/T 24708-2009》，根据分 层沉降测得的加固区底部沉降（即下卧层沉降）为2.4cm，则加固 区的沉降量s1在桩顶处为2.7一2.4=0.3cm、在桩间土中心为 9.6一2.4=7.2cm。假设桩间土变形后表面为抛物型，则取平均 沉降为0.3十（7.2一0.3）×2/3=4.9cm。可见实测沉降结果与本 规程方法的计算结果较为吻合

4.1.1场地岩土工程勘察报告是地基处理设计方案与施工的依 据。当场地地质情况较复杂时，应做必要的补充勘察，以便调整 设计。为防止意外事故发生，施工前必须查清地上、地下管线及 障碍物，并进行妥善处理