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CECS 158：2015 膜结构技术规程简介：
CECS 158：2015是中国工程建设标准化协会（China Energy Conservation and Standardization Association，简称CECS）发布的一项关于膜结构技术的规程，全称为《膜结构工程技术规程》。该规程于2015年发布，主要目的是为了规范和指导膜结构的设计、制作、安装、检测和维护等各个环节，以确保膜结构工程的安全、可靠和经济。
该规程涵盖了膜结构设计的基本原则，包括结构形式选择、材料性能要求、计算分析方法、施工工艺、质量检验和安全控制等方面。它不仅对膜材料的选用、加工工艺、节点连接设计、风荷载、温度荷载、地震荷载等进行了详细规定，还涉及了膜结构的维护和管理，以及环保和可持续发展等方面的内容。
CECS 158：2015是膜结构工程领域的重要技术规范，对于保证膜结构工程的质量、安全和使用寿命具有重要的指导意义。使用该规程，可以有效地避免在膜结构设计和施工过程中可能出现的问题，提高膜结构工程的整体水平。
CECS 158：2015 膜结构技术规程部分内容预览：
式中：F 拉索的抗拉力设计值（kN）； Ftk一一拉索的极限抗拉力标准值（kN）； 钢丝束、镀层钢绞线的弹性模量不应小于1.85×105N/mm² 不锈钢绞线、钢丝绳的弹性模量不应小于1.20×105N/mm²。 4.2.4拉索的锚接可采用浇铸式（冷铸锚、热铸锚）锚具，也可采
用挤压式或压接式锚具。浇铸式锚接的抗拉强度不得小于拉索机 限抗拉力标准值的95%，挤压式或压接式锚接的抗拉强度不得小 于拉索极限抗拉力标准值的90%。锚具表面应做防腐处理
合金结构钢，优质碳素结构钢的技术性能应符合现行国家标准《位 质碳素结构钢》GB/T699的规定：合金结构钢的技术性能应符合
现行国家标准《合金结构钢》GB/T3077的规定。当锚具采用铸 造成形时GB∕T 3350.3-1982 水泥物理检验仪器 电动抗折试验机，其技术性能应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢 件》GB/T11352和现行行业标准《冶金设备制造通用技术条件 铸钢件》YB/T036.3的规定。 4.2.6对组成钢丝束、钢绞线、钢丝绳的钢丝，应进行镀锌或其他 防腐镀层处理。对碳素钢或低合金钢拉杆应进行防腐处理。对外 露的钢绞线、钢丝绳，可采用高密度聚乙烯护套或其他方式防护 锚具与有防护层的拉索连接处应进行防水密封。
5.1.1膜结构应进行初始形态分析、荷载效应分析、裁剪分析。 对于大型复杂膜结构工程，应进行施工过程验算。 5.1.2膜结构初始形态分析可采用非线性有限元法、动力松弛法 和力密度法等。荷载效应分析可采用非线性有限元法和动力松弛 法。
5.1.3膜结构计算时应考虑结构的儿何非线性。结构计算中
相符合，对于可能产生较大位移的支承点，在计算中应考虑支
5.1.5对膜结构中的索、膜构件，可不考虑地震作用的影响；
适度，其值不宜大于300Pa；最大工作内压应保证在极端大气条件 下，结构不会出现过大的变形；最小工作内压应保证结构体系的稳 定性，其值不宜小于200Pa。
5.2.1膜结构的初始形态分析应满足边界条件和合理预张力的 要求，并且满足建筑造型和使用功能的要求，对于空气支承式膜结 构尚应考虑正常工作气压的影响。
5.2.1膜结构的初始形态分析应满足边界条件和合理预张
载、可能产生的变形以及施工等因素确定。预张力值必须保证在 第一类荷载效应组合下，所有索、膜构件均处于受拉状态。
张力水平可在下列范围内选取： G类膜材：（2~6)kN/m P类膜材：（1~4）kN/m E类膜材：(0.7~1.2)kN/m
G类膜材:(2~6)kN/m P类膜材：（1~4）kN/m E类膜材：(0.7~1.2)kN/m
5.3.1膜结构的荷载效应分析，应在初始形态分析确定的几何形 状和预张力的基础上，考虑各种可能的荷载组合对结构内力和变 形的影响。当计算结果不能满足要求时，应重新调整初始形态。 5.3.2计算索、膜的内力和位移时，应考虑风荷载的动力效应 对于形状较为简单的膜结构，可采用乘以风振系数的方法考虑结 构的风动力效应。对骨架支承式膜结构，风振系数可取1.2~ 1.5；对整体张拉式膜结构，风振系数可取1.5～1.8。对于跨度较 大、风荷载影响较大的或重要的膜结构，应通过风洞试验或风振分 析确定风荷载的动力效应。
5.3.3在各种荷载组合作用下，膜面各点的最大主应力应满足下
Omax 式中：0max 在各种荷载组合作用下的最大主应力值； f—一对应于最大主应力方向的膜材抗拉强度设计值； fk一一膜材抗拉强度标准值。对于G类、P类膜材，取极 限抗拉强度标准值。对于E类膜材，当为非空气支 承式时，取第一屈服强度标准值；当为空气支承式 时，取第二屈服强度标准值： 一强度折减系数;对于G类、P类膜材，一般部位取= 1.0；节点和边缘部位取=0.75；对于E类膜材，取 =1.0; 膜材抗力分项系数；对于G类、P类膜材，第一类荷载 效应组合时，=5.0；第二类荷载效应组合时，= 2.5。对于E类膜材，第一类荷载效应组合时，非空 气支承式=1.8、空气支承式=1.4；第二类荷 载效应组合时，=1.2。 5.3.4按正常使用极限状态设计时，膜结构的变形不得超过规定 的限值。对于整体张拉式和索系支承式膜结构，其最大位移在第 一类荷载效应组合下不宜大于跨度的1/250或悬挑长度的1/125； 在第二类荷载效应组合下不宜大于跨度的1/200或悬挑长度的 1/100。对于杆顶点，在第二类荷载效应组合下，其侧向位移值 不宜大于榄杆长度的1/250。对于骨架支承式膜结构，其骨架最 大位移应符合有关骨架结构设计标准的规定。结构中各膜单元内 膜面的相对法向位移，不应大于膜单元名义尺度的1/15。 5.3.5在第类荷载效应组合下，膜面不得出现松弛。膜面的最 小主应力应满足下列要求 5.3.4按正常使用极限状态设计时，膜结构的变形不得超过 式中：min一 在各种荷载效应组合下的最小主应力值； 预张力值的25%。 在第二类荷载效应组合下，膜面由于松弛而引起的褶皱面积 不得大于膜面面积的10%。 5.3.6膜结构的索在第一类荷载效应组合下均应处于受拉状态 在第二类荷载效应组合下，若索退出工作不应导致结构失效。 5.3.7空气支承式膜结构在第一类荷载效应组合下，可按内压不 变进行非线性分析：在第二类荷载效应组合下，气承式膜结构应按 5.3.7空气支承式膜结构在第一类荷载效应组合下，可 变进行非线性分析；在第二类荷载效应组合下，气承式膜结构应按 内压不变和内压变化两种假定分别进行非线性分析，气枕式和气 肋式膜结构应按内压变化进行非线性分析 5.4.1膜结构的裁剪分析应在初始形态基础上，在空间曲面上确 定膜片间的裁剪线，获得与空间曲面最接近的平面展开膜片。 5.4.2确定膜片间的裁剪线，可采用测地线法和平面相交法等。 5.4.3确定裁剪线时，宜考虑下列因素：裁剪线布置的美观性，膜 材的利用率，织物类膜材纤维方向与主受力方向的一致性。 5.4.4膜结构的裁剪分析中应考虑初始预张力及膜材材料特性 的影响，确定膜片的收缩量，调整膜片的裁剪尺寸 6.1.1膜结构的连接构造应保证连接的安全、合理、美观。 5.1.2膜结构的连接构造应符合计算假定。连接构造偏心时，应 考虑其对拉索、膜材产生的影响。 6.1.3膜结构的连接构造设计应考虑施加预张力的方式、支承结 构安装充许偏差，以及进行二次张拉的可能性。 6.1.4有防水要求的连接构造，膜材连接处应具有可靠的水密 性。 6.1.5膜结构的连接构造应采取可靠措施防止膜材的磨损和撕 裂。 6.1.6膜结构中拉索的连接节点、锚锭系统与端部连接构造应按 现行行业标准《索结构技术规程》JGJ257的规定选用。 6.1.7膜结构的连接件应传力可靠，具有足够的强度、刚度和耐 久性。 6.1.8膜结构的压板板厚不宜小于6mm，固定螺栓间距不宜大 于200mm，加劲板间距不宜大于600mm。 6.1.9膜结构的连接件不应先于所连接的膜材、拉索或钢构件破 坏，并不得产生影响结构受力性能的变形 6.1.9膜结构的连接件不应先于所连接的膜材、拉索互 环，并不得产生影响结构受力性能的变形。 6.2.1膜材之间的主要受力缝应采用热合连接，其他连接缝可习 用粘结或缝合连接。 6.3.1膜在刚性膜脊处不设分片时，可采用图6.3.1所示构造。 不需要固定于支承钢结构时，可将主膜直接搁置于支承的钢管上 图6.3.1（a）；需要固定于支承钢结构时，可采用压板与固定底 板将主膜夹紧，并采用热合防水膜的方式L图6.3.1（b）」。 7一防水膜；8绳边；9一底板；10一压板 6.3.2膜在刚性膜脊处设分片时，可采用图6.3.2所示构造。在 压板与防水膜片之间充填高弹发泡材以避免螺栓对防水膜的损伤 图6.3.2（a）」；采用中间凹进的压板使固定螺栓的螺帽不突出压 板表面L图6.3.2（b）」；利用固定底板上焊接圆钢将主膜抬高，使 防水膜与主膜的高度平齐L图6.3.2（c）」；采用铝合金型材以避免 在膜材上并孔图6.3.2（d） （a）填充高弹发泡材 （b）采用中间凹进的压板 （d）采用铝合金型材 6.3.3膜在刚性膜谷处不设分片时，可采用图6.3.3所示构造。 膜谷的两侧受力基本相等时，可采用单排螺栓与底板进行固定图 6.3.3（a）；膜谷的两侧受力差异大时，宜采用双排螺栓与底板进 行固定[图 6. 3. 3(b)1。 （a）两侧受力基本相等时 （b）两侧受力差异大时 6.3.4膜在刚性膜谷处设分片时，可采用图6.3.4所示构造。有 天沟时可将分片设在天沟两侧L图6.3.4（a）」；无关沟时可在分片 处热合防水膜[图6.3.4（b）)。 图6.3.4膜在刚性膜谷处设分片的连接 主结构钢管；2一加劲板；3一立板；4一小钢管；5一绳边； 6一螺栓；7一主膜：8一防水膜：9一方管：10角钢 兔兔 vwv xuet ut u. con JC∕T 484-2006 丙烯酸酯建筑密封胶6.3.5单边膜与刚性边界的连接可采用图6.3.5所示构造。刚 6.3.5单边膜与刚性边界的连接可采用图6.3.5所示构造。刚 性边界的高点以及两侧可无组织排水，不设天沟[图6.3.5（a)； 主结构钢管侧面可设泛水板避免雨水沿钢管流下［图6.3.5（b)]； 刚性边界的低点宜采取有组织排水，设置天沟[图6.3.5（c)]。 图6.3.6单边膜与混凝土构件的连接 累栓；3一绳边；4一夹板；5一紧固件；6一膜材；7 图6.3.6单边膜与混凝土构件的连接 板;2一螺栓;3一绳边;4一夹板；5一紧固件;6一膜材；7一垫;8墙体 6.3.7膜结构杆顶部可采用图6.3.7所示构造。大、中型膜结 构可将膜顶与套管连接，通过螺杆张拉进行调节图6.3.7（a）； 小型膜结构可将膜顶连接到榄杆顶板上板状材料保温层铺砌施工工艺标准，采用调整螺栓孔位置的 方式进行调节图6.3.7（b）。 兔兔 vwv xuet ut u. con 6.3.8ETFE气枕与刚性边界的连接可采用图6.3.8所示构造