标准规范下载简介

GB／Z 6113.3-2019 无线电骚扰和抗扰度测量设备和测量方法规范 第3部分：无线电骚扰和抗扰度测量技术报告简介：

GB/Z 6113.3-2019是中国国家标准中的推荐性技术指导文件，它规定了无线电骚扰和抗扰度测量设备和测量方法的规范，特别是在第三部分中，详细介绍了无线电骚扰和抗扰度测量的技术报告编写原则、内容要求、数据处理和报告撰写格式等相关指导。

无线电骚扰，是指电磁设备在正常工作状态下产生的电磁辐射超出规定限值，对其他电子设备或通信系统造成干扰的现象。抗扰度，是指电子设备或系统在特定电磁骚扰条件下仍能正常工作的能力。

这份技术报告旨在帮助研发、生产和测试人员理解和执行有关的测量标准，确保电子设备的电磁兼容性（EMC），防止或减少无线电骚扰，同时也能确保设备在电磁干扰环境中的稳定运行。它涵盖了测量设备的选择、测量方法、数据收集、数据分析和报告编写等方面，是电磁兼容性领域的重要参考文件。

GB／Z 6113.3-2019 无线电骚扰和抗扰度测量设备和测量方法规范 第3部分：无线电骚扰和抗扰度测量技术报告部分内容预览：

表3建筑物影响参数A,的综合分析

4.4.2.3以场强归一化的不对称开路电压

测电压的影响是可以忽略的。 被测电压归一化到4.4.2.3.2中测得的磁场强度上，以及假设在远场条件下，归一化到4.4.2.3.3中 测得的电场强度上。4.4.2.3.4论述了4.4.2.3.2和4.4.2.3.3中遇到的分布截断

2011安全工程师《安全生产事故案例分析》精讲（48讲）4.4.2.3.2天线系数G

为了获得用户线的天线特性，开路电压U归一化到场强（H和H。）上，产生的天线系数G，和G。由 式（10）定义：

式中Gi.。的单位为欧姆米（Qm），U.的单位为微伏（μV），Hm的单位为微安每米（μA/m）。 图10a)示出了使用所有数据G,（G。）的分布图。该图表明了存在着一个较集中的数据“云”和有着 更大分散性的第二个数据“云”。进一步的研究表明，第一个数据“云”是由砖和/或木结构的建筑物中测 得的数据形成的，见图10b)。而另一个数据“云”则是由钢筋混凝土结构为主的建筑物中测得的数据形 成的。因此，在4.4.2.1中讨论的建筑物的影响是很重要的

b）与砖和/或木结构建筑物相关的数据

图11给出了与研究的两类建筑材料有关的GLdB(2m)］和G。LdB(2m)］的正态概率曲线。可以 得出这样的结论，数据服从正态分布，这就意味着系数G（2m）呈对数正态分布。有关的数据列在表4 中，此处的Gu和G.是G的实验值的上下限（见4.4.2.3.4）。所研究的两类建筑材料的G和G。的差异 与表3中列出的这些建筑物的建筑物影响数据相吻合。没有观察到数据与频率明显相关（见4.4.2.5)。

a）砖和/或木结构的建筑物的G.[dB（2m）

b）钢筋混凝土结构的建筑物的G,dB（2m）

c）砖和/或木结构的建筑物的G.[dB（2m）

图11天线系数的正态分布图

表4天线系数G的综合分析

4.4.2.3.3天线系数L

在4.4.2.3.2中，将U，归一化到测得的磁场强度上，从而得到系数G。。假设在远场条件下，电场 差从E=HZ。，其中Z。=377Q。如果研究的是室外场强，则此假设是合理的，系数G。可由式（11） 成系数L

式中U.的单位为微伏（μV），E。的单位为微伏每米（μV/m）。 系数L可以认为是用户线作为天线时的有效长度或有效高度。系数L。的数据汇总列在表5中 L和L是系数L试验值的上下限（见4.4.2.3.4）。

表5系数L（远场）的数据处理汇总

"dB(m)为相对于1m的dB值

参考文献27报道了通向用户的1300m地下电缆和1000m～3000m架空电缆的系数L的平 购值为一3.0dB（m）（10个数据，标准差为10dB）。广播频率为594kHz和1242kHz。该参考文献没 有给出有关场强测量、不对称电压的基准和建筑材料特性的细节。参考文献[27报道的结果与表5中 给出的L。（砖/木）值相吻合。然而，由同一组（参见参考文献29)最新的研究表明系数L的平均值为 dB(m） 按照系数L.相同的推导方式，也可由系数G推导系数Li。然而，不能期望在建筑物内满足远场条 件，因而需要确定采用多大的波阻抗。因此表5中未给出L的数据。同时见4.4.4.2的注2。

4.4.2.3.4截断

f(g)dG e(lnGμ)/2s* dG Go/2元

然而，通过采用对数分布就自动假设系数G的域值范围可能从0到无穷大。实际上，由于波长的 影响以及与附近物体的耦合会产生天线系数的上限（Gu或Lu）281，因此永远不会发生无穷大的情况。 为了正确使用预测（4.4.3和4.4.4），f（G）需要被截断。类似地，截断也需要应用于建筑物影响参 放的分布。 遗憾的是，通过考虑建筑物内部、地下和建筑物外部的线路的长度和走向，没有理论研究预测实际

累积分布（函数)F（Gu）和F（G.）的数学表达式在附录E中给出。表6综合分析了系数G和建筑 物影响参数A，的截断数据。注意α，与1的差很小，这是因为如果一≤GLdB（Qm）≤或一o≤ A，（dB)≤o0而F（十80）=0.5，F（一0）=一0.5，则那时的α值就是1。系数L取值范围的上限和下限 就可以从相应的系数G[dB（Q2m）1中减去51.5dBQ得到

表6/（G)截断参数的汇总

4.4.2.4不对称源的等效电阻

感应的不对称源的等效电阻R，可以通过数据对(U，U.)来确定，此处U为开路电压，U是在1502 电阻上测出的电压，可用简单的关系式（14）表示为：

图12给出了R[dB(2)］的正态分布图。可以得出这样的结论，若R.[dB(2)］服从正态分布，则 R，（2)服从对数正态分布。R.［dB(2)数值的综合分析列在表7中。求出的平均值接近于现在抗扰度 试验[24I14中使用的150Q电阻值。在表7中，R.和R分别为实验获得的R.数据的上下限。与R的 平均值相比，R.相对较大，R.较小，这是因为在用户线的共模电路中发生了谐振和抗谐振。没有观察 到R，明显与频率相关（见4.4.2.5），也没有观察到建筑材料的影响。

图12等效不对称电阻RdB(Q②)的正态分布

表7等效电阻R.的汇总分析

4.4.2.5参数的频率相关性

在LW、MW和SW波段由测量所确定的频率 范围内，没有观察到建筑物影响因子Ab、大线系数 G。和G以及等效电阻R与频率明显相关。这些可由图13a)和图13b)加以说明，数据A，对应砖/木建 筑物，数据R。、G。分别对应砖/木建筑物以及钢筋混凝土建筑物。 因为没有观察到各个量与频率明显相关，因此在4.4.3和4.4.4中假设：建筑物影响，系数G和L以及 等效电阻在LW、MW和SW波段内与频率无关。一种可能的频率相关性体现在各自分布的标准差上。

2）砖/木结构的建筑物的影

一些参数的频率相关性示

c）砖/木结构的建筑物的系数 G

4.4.3预测和分类

d）钢筋湿凝土建筑物的系数G

4.4.3.2场强分类

如4.4.2.2中所提到的，场强不是用户线的特性。然而，为了对感应电压做出预测，有关场强的信息 还是需要的。 由4.4.2.2给出的结果，可以得出结论：在一阶近似的情况下，室外场强（电场分量和磁场分量分别 用E。和H。表示）与观察点到发射机之间的距离r成反比，与发射机功率的平方根成正比。由4.4.2.2 综合分析的结果，可以看出在最坏的情况下比例常数是3（三10dB)，它大于半波偶极子情况下的比例 常数。 室外电场强度或磁场强度的分类可以基于概率pr《E。≥E,}或pr(H。≥H.)，此概率表示室外场 衣小限值 按照附录B中的解释，这个概率可以写成式（15）：

pr(H。≥H.) = f.(H)dH或pr(E。≥E)= f.(E)dE

f.(H)和f.(E) 表示归一化场强分布； H max 和 E max 需要作出概率评估的地区的最大场强。 在远场条件下音响、灯光、视频、系统设备采购项目，公式(15)中的两个关系式是等效的

考虑方向性图为圆的发射机周围的环形区域（RSA)，可以得到式（16)（参见附录B)：

式中： EmxRSA内边界的场强； EminRSA外边界的场强。 类似的表达式用于磁场强度时也是正确的，参见附录B。 需要对RSA的内边界作出规定，因为任意地接近发射机，即在发射机的近场区时，由测量数据导出 的E。和r之间的关系式是不正确的。非零的外边界场强是必要的，因为Emin三0意味着对于所有的E， 值，pr（E。≥EL)=0。注意，根据定义pr（E。≥E.)=0而pr（E。≥Emin）=1（=100%）。如果Emx>> Ei，E，)，这是通常的情况，公式（16)中给出的近似式是正确的。因此，可以得出这样的结论：在本模 型中，对Emin的值作出规定是很重要的。Eimn和Emax的选择将在4.4.4中讨论。 作为一个例子，表8按概率值给出了相应的E.值，其中假设Emax=60V/m，这正是在MW频段中 的有害辐射限值；而Emin=0.01V/m[=80dB（μV/m）是广播发射机的服务区内最小场强的近似值 注意概率值几乎完全由E决定

根据场强来划分RSA的边界，而不是根据发射机到观察点之间的距离来划分，式（15)适用于产生的 汤强与距离成反比的任何发射机。但是，在分类后，某种发射机将有其确定的比例常数。分类界限与发 射机到观察点之间的距离R=（k/P)/E有关。表8给出了R，的例子，假设k=7（如在半波偶极子的情 况下），k=22（4.4.2.2中求得的最坏情况下的值），且发射机功率P=500kW。与E.=60V/m相对应的 R，值在括号中给出，这是因为在所考虑的频率范围内，在这些距离上远场条件是不成立的。 选择场强作为边界的优点，首先在于各种发射机的分类方法是相同的，其次类别的选择是由受扰设 备位于所选种类发射机一定距离上的概率决定。一般情况下，评估后者的概率比评估场强的概率要 容易

4.4.3.3不对称电压的分类

感应开路共模电压U.的分类可以基于概率pr(U≥U.)，即U大于或等于给定限值U.的概 果f.（G)表示系数G的截断分布函数（见4.4.2.3.4)，。（H。)表示归一化到场强的分布函数，并且 式U/=G.XH成立.在附录 C中表明该概率可用式(17)表示为：

式中，G1，G2，U,和U适合选作边界（参见附录C)。在式（17)中需要两个分布函数的积，即联合分 布，因为概率pr(U≥U.)需要同时满足一定的场强值H。=（U/G。）和一定的G。值。在式（17)中，系 数1/G。源于f（H。）变换为f（U/G。）。 注意式（17)不是发射机到观察点之间距离的显函数，因为实际上RSA边界是由场强值决定的。关 于式（15）也可作类似的解释，这里也能得到类似的结论。 再次考虑4.4.3.2中提出的环形区域，表9给出了U.（即U.值对应于所选择的概率值pr（U》 U.1)的分类示例。所用的关系式都能在附录C中找到。如同4.4.3.1，假设规定了室外场强的最大值 Emx=60V/m（Hmx=0.16A/m）和最小值Emim=0.01V/m（Hmin=27μA/m）。当采用G；和规定的室 外场强时，如附录C中所解释的GB 50352-2019标准下载，需要考虑建筑物影响。