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古墩商业大厦脚手架搭设工程施工组织设计简介：
古墩商业大厦脚手架搭设工程施工组织设计，是一份详细的施工规划方案，主要用于指导和管理古墩商业大厦在建设过程中，脚手架的搭建、使用、维护以及拆除等各个环节的工作。以下是其简介：
1. 项目概述：首先，会对古墩商业大厦的基本信息进行介绍，包括建筑规模、结构类型、施工阶段等，以及脚手架搭设的主要目的，即为建筑施工提供安全稳定的作业平台。
2. 施工目标：明确脚手架搭设的最终目标，如达到安全规范要求，满足施工进度的需求，降低施工风险等。
3. 设计原则：遵循国家和地方的建筑施工安全规定，以及脚手架设计的相关标准，如《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。
4. 施工方案：详细描述脚手架的类型（如外脚手架、内脚手架、满堂脚手架等）、材料选择、结构设计、搭设步骤、搭设周期等。
5. 施工流程：包括脚手架预搭设、脚手板铺设、防护设施设置、脚手架验收等关键步骤，并设定明确的时间节点。
6. 安全管理：对施工过程中可能出现的安全隐患进行预测，并制定相应的预防和应急措施，保证施工人员的安全。
7. 质量控制：制定严格的工程质量检查和监控体系，确保脚手架的稳定性和耐用性。
8. 环保与文明施工：考虑施工对环境的影响，如噪音、尘土污染等，以及施工过程中的文明施工要求。
9. 人员配备与培训：明确施工队伍的构成，对相关施工人员进行安全培训。
10. 后期维护与拆除：对脚手架的使用和维护进行规划，以及脚手架的拆除步骤和注意事项。
这份施工组织设计是对古墩商业大厦脚手架搭设工程的全面规划，是确保工程顺利进行和施工人员安全的重要依据。
古墩商业大厦脚手架搭设工程施工组织设计部分内容预览：
NG3 = 0.110×2×1.200/2 = 0.132 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.200×12.000 = 0.072 kN；
经计算得到JGJ@T234-2011《择压法检测砌筑砂浆抗压强度技术规程》.pdf，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.164 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.050×1.200×2/2 = 3.780 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.450×0.840×0.649 = 0.172 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×2.164+ 1.4×3.780= 7.889 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×2.164+ 0.85×1.4×3.780= 7.095 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.172×1.200×
1.8002/10 = 0.079 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值 ：N =7.889 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 7889.000/(0.186×489.000)=86.737 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 86.737 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N =7.095 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；
Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 7095.240/(0.186×489.000)+79452.534/5080.000 = 93.649 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 93.649 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求。
七、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m；
+1.4×3.780)]/(1.2×0.116)=89.207 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 89.207 /(1+0.001×89.207)=81.901 m；
[H]= 81.901 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.079 /(1.4 × 0.85) = 0.067 kN.m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 84.694 /(1+0.001×84.694)=78.081 m；
[H]= 78.081 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 0.172 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.960 m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NLw = 1.4×Wk×Aw = 3.116 kN；
连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8.116 kN；
由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；
A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
Nl=8.116 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=8.116小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: 城市高架施工组织设计方案.doc fg = fgk×Kc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =78.836 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.095 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 钻爆法施工工艺流程图 p=78.836 ≤ fg=200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！
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