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南水北调干渠工程桥台盖梁专项施工方案简介：
南水北调干渠工程，是中国的一项重大水资源调配工程，旨在缓解华北地区水资源短缺的问题。桥台盖梁是干渠工程中的关键结构，主要用于支撑桥梁主体，保障渠水的稳定流动。
专项施工方案简介：
桥台盖梁专项施工方案主要包括以下几个方面：
1. 设计阶段：首先，根据干渠工程的地质、水文、气候等条件，进行详细的设计，确保盖梁的结构强度、稳定性以及耐久性。设计需要考虑施工的可行性和经济性，同时满足桥梁的正常使用和安全要求。
2. 施工准备：对施工现场进行详细的勘查，确定施工方法和施工工艺，包括选择合适的施工设备，准备施工材料，制定施工流程和安全措施。
3. 施工过程：主要包括混凝土浇筑、钢筋绑扎、模板安装与拆除等环节。施工过程中要严格控制混凝土的配比和浇筑质量，确保桥台盖梁的结构均匀、密实。
4. 质量控制：施工过程中会进行严格的自检和互检，同时接受专业部门的监督，确保盖梁的质量达到设计标准。
5. 安全管理：施工方案中会强调安全防护措施，防止施工过程中的安全事故，保障施工人员的生命安全。
6. 环保与节能减排：在施工过程中，也会注重环保，减少对环境的影响，比如减少尘土污染，合理回收建筑材料等。
整个专项施工方案是经过精心策划和详细计算的，以确保南水北调干渠工程的顺利进行和桥台盖梁的稳固耐用。
南水北调干渠工程桥台盖梁专项施工方案部分内容预览：
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
DL／T 5790-2019 火力发电厂烟气净化装置施工技术规范梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0；
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 450×18×18/6 = 2.43×104mm3；
I = 450×18×18×18/12 = 2.19×105mm4；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.45=27.54kN/m；
q2:1.2×0.35×0.45=0.19kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.45=1.26kN/m；
q = q1 + q2 + q3=27.54+0.19+1.26=28.99kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×28.99×0.22=0.116kN.m；
σ =0.116×106/2.43×104=5.315N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =5.315 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
q =（(24.0+1.50)×2+0.35）×0.45= 23.11KN/m；
面板的最大允许挠度值:[ω] =200.00/250 = 0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ω =
0.677×28.845×2004/(100×9500×2.19×105)=0.15mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.15mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！
2.3梁底支撑木方的计算
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1= (24+1.5)×2×0.2=10.2 kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.2×(2×2+0.45)/ 0.45=0.692 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)×0.2=0.9 kN/m；
2.木方的传递集中力验算：
恒荷载设计值 q=1.2×10.2+1.2×0.692=16.317 kN/m；
活荷载设计值 P=1.4×0.900=1.260 kN/m；
荷载设计值 q = 16.317+1.260 = 17.577 kN/m。
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 8.33×101 cm3；
I=5×10×5×10/12 = 4.17×102 cm4；
最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形图(mm)
方木的边支座力N1=N2=0.075 KN，中间支座的最大支座力N=3.879 KN;
方木最大应力计算值 ： σ=0.135×106 /83333.33=1.626 N/mm2；
方木最大剪力计算值 ： T=3×3.879×1000/(2×50×100)=1.164N/mm2；
方木的最大挠度：ω=0.06 mm；
方木的允许挠度：[ω]= 0.825×103/250=3.3mm；
方木最大应力计算值 1.626 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值 1.164 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [T]=1.700 N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度 ω=0.060 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=3.300 mm，满足要求！
2.4托梁(主楞)的计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
托梁采用：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5；
W=10.16 cm3；
I=24.38 cm4；
1.梁两侧托梁的强度计算：
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.075 KN.
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN.m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.031 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.034 mm ；
最大支座力 Rmax = 0.375 kN ；
最大应力 σ= 0.031×106 /(10.16×103 )=3.033 N/mm2；
托梁的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 3.033 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度Vmax=0.034mm小于900/150与10 mm,满足要求!
2.梁底托梁的强度计算：
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.879 KN.
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN.m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 1.584 kN.m ；
最大变形 Vmax = 1.764 mm ；
最大支座力 Rmax = 19.291 kN ；
最大应力 σ= 1.584×106 /(10.16×103 )=155.881 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 155.881 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度Vmax=1.764mm小于900/150与10 mm,满足要求!
2.5立杆的稳定性计算:
1.梁两侧立杆稳定性验算:
纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.375 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.173×8.53=1.775 kN；
N =0.375+1.775=2.15 kN；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×0.9 = 1.767 m；
Lo/i = 1767.15 / 15.8 = 112 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.502 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=2150.285/(0.502×489) = 8.76 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 8.76 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.027×(0.9+0.25×2) = 1.787 m；
Lo/i = 1787.185 / 15.8 = 113 ；
GB∕T 21682-2008 旋挖钻机由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.496 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=2150.285/(0.496×489) = 8.866 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 8.866 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
JJG(晋) 13-2013 机动车区间测速系统检定规程.pdf 梁底支撑最大支座反力： N1 =19.291 kN ；
N =19.291+1.775=20.545 kN；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算