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高支模施工方案 通过专家论证简介：
高支模施工方案，即高层建筑支撑模板施工方案，是针对高层建筑或者高层建筑结构复杂、高度较高的部分，如阳台、楼板、墙体等进行施工的设计方案。这种施工方案主要针对的是采用支撑体系进行混凝土结构浇筑时的技术措施，以确保施工过程的安全、稳定和高效。
首先，高支模施工方案会包括以下几个关键环节：
1. 设计阶段：根据建筑物的结构特点和荷载情况，设计出合理的支撑系统，包括立柱、横梁、剪刀撑等，保证模板的稳定性。同时，需要考虑风荷载、自重荷载以及施工荷载等因素。
2. 施工准备：包括模板的制作、安装，支撑系统的搭设，以及施工人员的培训和安全教育。
3. 施工过程：严格执行施工工艺流程，如模板的加固、混凝土的浇筑、养护等，确保混凝土的质量。
4. 安全措施：设置防倾覆、防滑落、防坠落等安全防护设施，确保施工人员的生命安全。
5. 专家论证：施工方案在设计完成后，通常需要邀请结构工程、建筑施工、安全工程等领域的专家进行论证，以评估方案的科学性、合理性、可行性以及可能存在的风险，确保方案的严谨性和安全性。
通过专家论证，主要是对高支模施工方案的技术、经济、安全、环保等方面进行全方位的评估，以确保施工过程的顺利进行，避免因施工不当导致的质量、安全问题，提升工程的整体质量。
高支模施工方案 通过专家论证部分内容预览：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×35.696×0.9+1.4×2×0.9)×0.14=5.75kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×5.75×500.002= 1.44×105N.mm；
单体别墅施工图 最大支座力:R=1.1×5.75×0.5=3.163 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.44×105/3.33×105 = 0.431 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.431 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5×5004/(100×10000×1.67×107) = 0.013 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.013mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.163kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.822 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 8.22×105/1.02×104 = 80.931 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =80.931N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.363 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/400=0.5mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.363mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.5mm，满足要求！
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =35.696×0.5×0.3 =5.354 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.354kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 1000×12×12/6 = 2.40×104mm3；
I = 1000×12×12×12/12 = 1.44×105mm4；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×1.10×0.90=30.29kN/m；
q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；
q = q1 + q2 + q3=30.29+0.38+2.52=33.19kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×33.192×0.22=0.133kN.m；
σ =0.133×106/2.40×104=5.532N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =5.532 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
q =（(24.0+1.50)×1.100+0.35）×1.00= 28.40KN/m；
面板的最大允许挠度值:[ω] =200.00/250 = 0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×28.4×2004/(100×9500×1.44×105)=0.225mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.225mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！
本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×1.1×0.2=5.61 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.2×(2×1.1+0.6)/ 0.6=0.327 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.2=0.9 kN/m；
静荷载设计值 q = 1.2×5.61+1.2×0.327=7.124 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.9=1.26 kN/m；
钢管计算简图
钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.08cm3
I=12.19cm4
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 7.124+1.26=8.384 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×8.384×1×1= 0.838 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.838×106/5080 = 165.039 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
钢管的最大应力计算值 165.039 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×7.124×1 = 4.274 kN；
钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；
钢管受剪应力计算值 τ =2×4274.400/489.000 = 17.482 N/mm2；
钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；
钢管的受剪应力计算值 17.482 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 5.610 + 0.327 = 5.937 kN/m；
钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×5.937×10004 /(100×206000×12.19×104)=1.601mm；
钢管的最大允许挠度 [ω]=1.000×1000/250=4.000 mm；
钢管的最大挠度计算值 ω= 1.601 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]=4 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×1.100= 28.050 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
DB23／T 1496.27-2021标准下载q = 1.2×(28.050 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 40.380 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
计算简图(kN)
支撑钢管变形图(mm)