资源下载简介

苏州中心广场项目基坑围护工程钢筋笼吊装专项施工组织设计简介：

"苏州中心广场项目基坑围护工程钢筋笼吊装专项施工组织设计"是一个详细规划，用于指导在苏州中心广场建设中，基坑围护工程中钢筋笼的吊装作业。这个设计可能包括以下几个关键部分：

1. 项目背景与目标：首先，会介绍该项目的基本情况，如项目规模、地理位置、工程性质等，以及钢筋笼吊装在整体工程中的重要性，明确专项施工的目标，如提高效率、保证质量、控制安全等。

2. 工程概况：详细描述基坑的形状、深度、尺寸，以及钢筋笼的规格、数量、材质等，以便于吊装作业的精准规划。

3. 施工方法与流程：包括钢筋笼的制作、运输、吊装的详细步骤，可能涉及吊装设备的选择、吊装策略、吊点选择、吊装顺序等。

4. 安全与质量控制：强调吊装作业中的安全措施，如防坠落、防碰撞、防滑等，以及质量控制标准，如钢筋笼的尺寸、形状、焊接质量等。

5. 应急预案：考虑到可能遇到的突发情况，如设备故障、天气变化等，设计相应的应急处理方案。

6. 进度计划：根据工程量和施工难度，制定详细的施工进度表，以确保项目的顺利进行。

7. 资源配置：明确所需的人员、设备、材料和其他资源，以及如何合理分配和管理。

总之，这个专项施工组织设计是工程实施的蓝图，旨在确保苏州中心广场基坑围护工程的钢筋笼吊装工作高效、安全、有序地进行。

苏州中心广场项目基坑围护工程钢筋笼吊装专项施工组织设计部分内容预览：

故 H=h2+h1+h3+h4+h0=3.7+2.5+49.9+0.5+1.0=57.6m

b—起重滑轮组定滑轮到吊钩中心距离，取5m

h1—扁担吊索钢丝绳高度

h4—起吊时钢筋笼距地面高度

GB／T 42027-2022 气相分子吸收光谱仪.pdf1、主吊机起重臂长度L

L=（H＋b－C）/sina=（57.6＋5－3.04）/sin75°=61.66（m）

C为起重臂下轴距地面的高度3.04 m。

根据集中受力情况和实际施工经验，地面承受压力最大时为主吊下放整幅连续墙时。此时最大钢筋笼重量为61t，吊具重量为2.5t，吊车自重为385t，地面最大承重为F合=61+2.5+385=448.5t

单履带受力面积为S=8.71m×1.21m=10.5391m2

地面单位负荷=448.5t/（2*10.5391m2）=213KPa

故地基承载力满足要求。

若吊点位置不准确，钢筋笼会产生较大挠曲变形，使焊缝开裂，整体散架，无法起吊，因此吊点的位置确定是吊装过程中的一个关键步骤。

根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，钢筋笼吊点位置计算如下，

其中+M=(1/2)ql12;

q为分布荷载，M为弯矩。

故,又2L1+5L2=49.9;得L1=3.05m，L2=8.76m。

因此选取B、C、D、E、F、G五点，钢筋笼起吊时弯矩最小，但实际过程中B、C中心为主吊位置，AB距离影响吊装钢筋笼。根据实际吊装经验以及本工程钢筋笼钢筋分布以及预埋件等特点，对各吊点位置进行调整：笼顶下0.8m+9.5m+9m+9m+9m+9+3.1m

起吊过程中B、C中间为主吊位置，D、E、F、G之间为副吊位置。

其中+M=(1/2)ql12;

q为分布荷载，M为弯矩。

故,又2L1+L2=5.5m;得L1=1.14米，L2=3.22米。

考虑到H型钢在边上的作用大，因此横向吊点位置布置为1.0m+4.0m+1.0m。

由于转角幅钢筋笼横向吊点与平笼布置有区别，转角笼垂心计算如下：

①最大转角笼尺寸为：3.9米+3.9米

②设置直角坐标系，AB,BC为钢筋笼水平筋

所以它们的坐标是F｛（0+0）/2，（3.9+0）/2 ｝=（0，1.95）

E｛（0+3.9）/2，（3.9+0）/2｝=(1.95，1.95)

D｛（3.9+0）/2，（0+0）/2,｝=（1.95，0）

由于中心的连线交与一点，设该点为P（X,Y），由于P是三角形的重心，则有

AP:PD=2 BP:PE=2 CP:PF=2

所以三角形的重心坐标为：

X=【0+2×（1.95+1.95）/2】/（1+2）=(0+1.95+1.95)/3=1.3

Y=【1.95+2×（1.95+0）/2】/（1+2）=(1.95+0+1.95)/3=1.3

则吊点布置必须成45度穿过该点

钢丝绳采用72.0mm（6×61+1），公称抗拉强度为1400MPa（最小），安全系数K取6。

1）主吊扁担上挂钩下钢丝绳验算：

钢丝绳直径为72.0mm，查得破断拉力总和p=2715.0KN，钢丝绳破断拉力换算系数a＝0.80。

那么换算强度S＝A×P/K＝0.80×2715/6＝362KN

P=635KN/sin70/2=337.9KN＜S

结论：所以72.0mm钢丝绳满足要求。

2）主吊扁担下挂钢丝绳验算：

钢丝绳采用47.5mm（6×37+1），公称抗拉强度为1400MPa（最小），安全系数K取6，钢丝绳破断拉力换算系数a＝0.82。破断拉力总和：P=1180kN

换算强度：S =0.82*P/6 = 161.3kN

本钢丝绳在钢筋笼立起时受力最大，

受力示意图如下图所示。

P=635KN/4=158.75KN＜S

结论：所以此部位钢丝绳满足要求。

3）副吊扁担上挂钩下钢丝绳验算:副吊最大起重力计算：

经过分析钢筋笼平放时副吊受力最大。 通过扭矩受力平衡计算副吊P=374.4KN（包含20KN吊具重量），钢丝绳使用直径为47.5mm的，S=161.3KN，P=374.4KN/sin60/2=108.1KN

结论：所以此部位钢丝绳满足要求。

4）副吊扁担下钢丝绳验算:

根据计算分析及经验，副吊钢丝绳在钢筋笼平抬时受力最大。

本部位使用6x19+1直径为31mm细丝绳抗拉强度1400N/mm2的钢丝绳查得：破断拉力总和P=501.0KN钢丝绳破断拉力换算系数a＝0.85。

换算：那么换算强度S＝A×P/K＝0.85×501/6＝70.98KN根据钢丝绳的缠绕方式，设钢丝绳受拉力为P，据力的平衡：P=187.2KN/sin45/4=66.2KN＜S。结论：此部位钢丝绳满足要求。

1）主吊吊环钢筋抗拉强度计算

吊攀采用ф40圆钢，钢筋允许拉应力σ=210MPa。

fv=3.14×20mm×20mm×210N/mm2÷9.8N/Kg÷1000Kg/T=26.91T。

主吊吊点所承受的最大拉力是钢筋笼拼装后拎直时四个吊点受力时，吊点钢筋所受最大拉力（按4点吊）为63.5T÷4＝15.875T。

fv=15.875T <[ fv]=26.91T 满足要求！

起吊时12个吊点同时受力，在翻转的整个过程中，副吊8个吊点承受的重量为37.4t，吊点钢筋和钢筋笼主筋焊接在一起，考虑为刚性连接。

吊攀采用ф32圆钢，钢筋允许拉应力σ=210MPa

N=π×0.162×210÷9.8N/Kg÷1000Kg/T=17.23T

∑N=17.23×10=172.3T＞37.4T 满足要求!

（2）主吊扁相关系数及数值

计算荷载系数：ψ=1.6（起重机设计手册）

计算载荷：Q计 = ψ×Q额 = 1.6×63.5/2 = 50.8t

弯曲应力安全系数：n弯=2.4

拉应力安全系数： n拉=3.0

挤压应力安全系数：n挤=5.0

Q235钢材屈服应力：σs=2150kg/cm2

（3）主吊扁竖直方向荷载计算

抗弯模量：W=δh2/6=5×1002/6=8333cm3

弯矩：M=4.60×106kg/cm

弯应力：σ弯=M/W=4.60×106/8333=552kg/cm2

容许弯应力：[σ弯]=σs/n弯=2150/2.4=896 kg/cm2

σ弯<[σ弯] 满足要求。

（4）主扁担的挤压应力验算（按照应力最大的孔计算）

挤压应力：σ挤=Q计/4dδ=50.8×103/（2×9.9×11）=233 kg/cm2

容许挤压应力：[σ挤]= σs/n挤=2150/5=430 kg/cm2

σ挤<[σ挤] 满足要求。

（5）主扁担开孔位置的应力验算

容许拉应力：[σ拉]= σs/n拉=2150/3=717 kg/cm2

σ拉<[σ拉] 满足要求。

（2）副吊扁相关系数及数值

计算荷载系数：ψ=1.6（起重机设计手册）

计算载荷：Q计 = ψ×Q额 = 1.6×37.4/2 = 29.92t

弯曲应力安全系数：n弯=2.4

拉应力安全系数：n拉=3.0

挤压应力安全系数：n挤=5.0

Q235钢材屈服应力：σs=2150kg/cm2

（3）副吊扁竖直方向荷载计算

抗弯模量：W=δh2/6=3×902/6=4050cm3

弯矩：M=1.68×106kg/cm

弯应力：σ弯=M/W=1.68×106/4050=415kg/cm2

容许弯应力：[σ弯]=σs/n弯=2150/2.4=896 kg/cm2

σ弯<[σ弯] 满足要求。

（4）副扁担的挤压应力验算（按照应力最大的孔计算）

挤压应力：σ挤=Q计/2dδ=44.8×103/（2×8.2×9）=202.7kg/cm2

容许挤压应力：[σ挤]= σs/n挤=2150/5=430 kg/cm2

σ挤<[σ挤] 满足要求。

（5）副扁担上部开孔位置的应力验算

容许拉应力：[σ拉]= σs/n拉=2150/3=717 kg/cm2

σ拉<[σ拉] 满足要求。

卸扣的选择按主副吊钢丝绳最大受力选择。主吊卸扣最大受力在钢筋笼完全竖起时，副吊卸扣最大受力在钢筋笼平放吊起约60度时。

① P1=635/2×2/31/2=366.3kN

所以卸扣2选择63t卸扣。

② P2=36.75/2×2/31/2=212kN

所以卸扣2选择32t卸扣。

① P1=51.45*2/（2×31/2）＝297KN

考虑到没有考虑到的因素超平地坪施工技术，所以卸扣2选择40t卸扣。

② 前面副扁担下钢丝绳计算的时候已经算出：P=49.5KN

所以卸扣10选择10.7t卸扣。

③ 卸扣3受力为2P=99KN

DB37T 4440.1-2021 城市轨道交通互联互通体系规范 信号系统 第1部分：系统需求.pdf所以卸扣3选择15t卸扣。

1）变换吊点搁置板强度计算：

a）变换吊点搁置钢板抗剪强度：