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地下室脚手架施工方案简介：
地下室脚手架施工方案是一种详细规划，用于指导在地下室建设过程中使用脚手架进行安全、高效和稳定的施工。以下是地下室脚手架施工方案的基本内容概述：
1. 工程背景：明确地下室的尺寸、结构类型和施工要求，包括层数、深度、高度和特殊设计等。
2. 设计目标：确定脚手架的用途，如支撑结构、安全通道、临时支撑等。
3. 脚手架类型选择：根据施工条件选择适合的脚手架类型，如满堂脚手架、悬挂脚手架、支撑脚手架等。
4. 构造设计：详细绘制脚手架的结构图，包括立杆、横杆、斜撑、剪刀撑、节点连接等，确保其稳定性和承重能力。
5. 安全规范：遵循相关的建筑安全法规和行业标准，如《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》等，确保施工人员的安全。
6. 施工流程：制定详细的操作流程，包括脚手架的搭建、使用、检查、维护和拆除等步骤。
7. 风险评估：识别施工过程中可能存在的风险，如坍塌、滑落等，并提出预防措施。
8. 质量控制：设定质量控制点，确保脚手架的稳定性和耐用性。
9. 应急预案：制定应对突发情况的应急措施，如火灾、恶劣天气等。
10. 人员培训：对施工人员进行脚手架操作和安全培训，确保他们能正确使用和维护脚手架。
总的来说，地下室脚手架施工方案是一个全面的施工指导文件，有助于保证工程的顺利进行和施工人员的安全。
地下室脚手架施工方案部分内容预览：
σ=M/W=0.6038×106/5080.0=118.85N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
房建工程施工工艺工法做法( 附图)（一).pdf 最大挠度考虑为小横杆荷载的标准值最不利分配的挠度
V=1.146×Fkla3/100EI=1.146×1.66×103×1500.003/(100×2.060×105×12.19×104)=2.6mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，
按照扣件抗滑承载力系数1.00
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN 。
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向设计值:
R=2.150F=2.150×2.30=4.9kN
单扣件抗滑承载力的设计计算R <= 8.00满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重标准值产生的轴向力
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1405
NG1=H×gk=16.00×0.1405=2.248kN
(2)脚手板自重标准值产生的轴向力
脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30
NG2 = 0.300×2×1.500×(0.900+0.200)/2=0.495kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力
栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3 = 0.110×1.500×2/2=0.165kN
(4)吊挂的安全设施及安全网、挡风板自重标准值产生的轴向力
吊挂的安全设施荷载，包括安全网和挡风板自重标准值(kN/m2):0.010
NG4 = 0.010×1.500×16.000=0.240kN
经计算得到，静荷载标准值
构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 0.900kN。
钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 3.148kN。
(5)施工荷载标准值产生的轴向力
施工均布荷载标准值(kN/m2):
(6)风荷载标准值产生的轴向力
风荷载标准值:
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》的规定采用：W0 = 0.300
脚手架底部 Uz = 0.740,
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.8000
经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 0.740×0.8000×0.300 = 0.178kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值
N = 1.2×NG + 0.9×1.4NQ = 8.969kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值
N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.546kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW
MW = 0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.9×1.4×0.178×1.50×1.502/10 = 0.076kN.m
六、立杆的稳定性计算:
卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.546kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
μ—— 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，μ=1.50；
h —— 立杆步距，h=1.50；
λ —— 计算长细比, 由k=1时, λ=kμh/i=142；
λ<= [λ]= 210, 满足要求!
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kμh确定，l0=2.60m；
Φ —— 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, λ=kμh/i=164的结果查表得到0.262；
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
经计算得到 σ= 9546.000/(0.262×489.000)=74.51N/mm2
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.969kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
μ—— 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，μ=1.50；
h —— 立杆步距，h=1.50；
λ —— 计算长细比, 由k=1时, λ=kμh/i=142；
λ<= [λ]= 210, 满足要求!
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kμh确定，l0=2.60m；
Φ —— 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, λ=kμh/i=164的结果查表得到0.262；
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.076kN.m；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
经计算得到 σ= 8969.000/(0.262×489.000)+(76000.000/5080.000)=84.97N/mm2
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
七、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 0.900kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.120kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.141kN/m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H]115.157/(1+0.001×115.157) = 103.265米。[H]=103.265和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000m。
脚手架单立杆搭设高度为16m，小于[H]，满足要求！
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 0.900kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.120kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值上海某轨道交通车站土建施工组织设计方案.doc，gk = 0.141kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.060kN.m；