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凯旋华府一期工程6#楼脚手架施工方案简介：
凯旋华府一期工程6#楼脚手架施工方案部分内容预览：
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.65×20 = 0.165 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.121 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和DB63／T 2015-2022标准下载，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2×1×1.65×2/2 = 3.3 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
Wo = 0.35 kN/m2；
Uz= 0.74 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.35×0.74×0.645 = 0.12 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.121+ 1.4×3.3= 11.965 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.121+ 0.85×1.4×3.3= 11.272 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.12×1.65×
1.82/10 = 0.076 kN.m；
（六）、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.965 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 11965/(0.186×489)=131.551 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 131.551 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.272 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 11272.1/(0.186×489)+63765.629/5080 = 136.484 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 136.484 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
（七）、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.1 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 17.82 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.501 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.501 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
Nl = 7.501 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 7.501小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
（八）、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本方案算例中，m =1.35 m，l = 2.65 m，m1 = 0.3 m，m2 = 1.3 m；
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141 cm3。
受脚手架作用集中强度计算荷载 P=6.121+3.3=9.421kN；
k=1.35/2.65=0.509
k1=0.3 / 2.65 = 0.113
k2=1.3 / 2.65 = 0.491
代入公式，经过计算得到
支座反力 RA = 24.872 kN
最大弯矩 MA = 15.26 kN.m
最大应力 σ = 15260168.123 /( 1.05 ×141000 )= 103.074 N/mm2
水平支撑梁的最大应力计算值 103.074 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载 N= 6.121 +3.3 = 9.421 kN
水平钢梁自重计算荷载 q= 0.003 ×78.5 = 0.205 kN/m
最大挠度 Vmax= 9.046 mm
工字钢的挠度符合安全要求。
（九）、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
φb = 570 ×9.9×88× 235 /( 2600×160×235) = 1.19
经过计算得到最大应力 σ = 15.26×106 /( 0.834×141000 )= 129.807 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 129.807 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!（十）、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环新厂区工程钢筋工程施工方案，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=5.487 kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度YD／T 3436.2-2018标准下载，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[5487.081×4/(3.142×50×2)]1/2 =8.358 mm，所以锚环采用Ø18钢筋满足要求。
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。