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高模施工方案简介：

高模施工方案部分内容预览：

＝0.02mm＜600/400＝1.25mm 满足要求

V＝1.286×3.75＝4.82KN

τ＝3V/2bh＝3×4820÷(2×489×2)

房建工程施工组织设计范本＝7.39N/mm2＜[τ]＝110 N/mm2 　　满足要求

5.8 对拉螺栓验算

N＝25×0.6×0.48＝7.2KN

用M12对拉螺栓 [N]＝12.9KN＞N＝7.2KN 满足要求

5.9 支撑架立杆验算

（1） 梁底横大楞传来重 （10.45×0.6）÷2＝3.135KN

（2）大楞自重： 0.037KN/m×1.2＝0.03KN

（3）立杆自重： 0.037×11×1.2＝0.49KN

（4）扣 件重： 14个×0.018KN/个＝0.25KN

（5）水平横杆重：0.037KN/m×7×（0.6+0.9）＝0.39KN

N＝4.3KN

M＝Ne＝4.3×0.048＝0.21KN·m

用步距为1.5m时 A＝489mm2

λ＝l0/i＝1500/15.78＝95.06 φ＝0.626

＝N/φA +M/W ＝4300÷（0.626×489）+210000/5080

＝55.39N/mm2＜[]＝215N/mm2 满足要求

5.9.2、抗滑移验算

N=10.43KN＞8KN 底模大楞与立杆连接处用2个扣件可满足要求。

支撑架立杆支承于地下室顶板上，利用支架下座即可承担上部传来荷载，故不需作基础处理，即能满足安全要求。

6.1 模板验算(按板厚180mm考虑)

荷载：砼板自重： 25KN/m3×0.18＝4.5KN/m2

钢筋重： 1.5×0.18＝0.27KN/m2

18厚胶合板自重：6.0×0.02＝0.12KN/m2

g=1.2g1＝4.89×1.2＝5.868KN/ m2

施工荷重：P＝2.5×1.4＝3.5 KN/m2

强度验算：（按四跨连续板验算）

Mmax＝（0.107×5.868+0.121×3.5）×0.42＝0.168KN·m

W＝bh2/6＝1000×18×18/6＝54000mm3

＝M/W＝168000/54000＝3.11 N/mm2＜[]＝16N/mm2 满足要求

V＝(0.607×5.868+0.62×3.5) ×0.4＝2.293KN

τ＝3V/2bh＝3×2293÷(2×1000×18)

＝0.191 N/mm2＜[τ]＝2.2 N/mm2 满足要求

W＝(0.632×5.868+0.967×3.5)×4004÷（1×100×104×1000×183/12）

＝0.374mm＜400/400＝1.0mm 满足要求

6.2 小枋木验算（按单跨梁计小楞间跨400mm）

g＝5.868×0.4＝2.35KN/m

P＝3.5×0.4＝1.4 KN/m

Mmax＝0.125×375×12＝0.47KN·m

W＝50×1002/6＝83333mm3

＝M/W＝470000/83333＝5.6 N/mm2＜[]＝13N/mm2 　满足要求

V＝3.75×1/2＝1.88KN

τ＝3V/2bh＝3×1880÷(2×100×50)

＝0.564 N/mm2＜[τ]＝1.4 N/mm2 满足要求

W＝5q·l4/384EI＝5×3.75×10004÷(384×1.0×104×50×1003/12)

＝1.172mm＜1000/400＝2.5mm 满足要求

6.3 大楞验算 （Ф48×3.5钢管）

（为简化计算按均布荷载考虑计）

g＝5.868+0.03×3+0.037＝6.0KN/m

P＝3.5KN/m (荷载组合:q＝6+3.5＝9.5KN/m)

强度验算（按三跨连续梁计）

Mmax＝(0.117×9.5×0.9)＝1.0KN·m

＝M/W＝1000000/5080＝196.85N/mm2＜[]＝215N/mm2 满足要求

V＝0.617×9.5×0.9＝5.28KN

τ＝5280/489＝10.8 N/mm2＜[τ]＝110 N/mm2 满足要求

W＝KWql4/100EI＝0.99×9.5×10004÷(100×2.1×106×12.18×104) ＝0.368mm＜1000/400＝2.5mm 满足要求

6.4 支撑架立杆验算

大楞传来荷重：5.28KN

立杆自重： 11×0.037＝0.4KN

扣 件 重： 8×2×0.018KN/个＝0.3KN

水平拉杆重： 8×2×0.037＝0.6KN

M＝6.58×0.048＝0.316KN·m

用Ф48×3.5钢管，间距0.9×0.9m，步距1.5m

I＝15.78mm λ＝l0/i＝1500/15.78＝95.06 φ＝0.626

σ＝6580÷（0.626×489）+　316000/5080

＝83.7N/mm2＜ 215N/mm2 满足要求

抗滑移验算：N＝6.93KN＜8KN 用一个扣件即可。

7、Z43柱模板验算：700×700mm截面尺寸

柱高6m分两次支模浇完，砼浇筑速度

V＝1.80m/h β1＝1.2 β2＝1.15 T＝300C t0＝200/30 +15＝4.45

F＝ 0.22Rc·t。·β1·β2·V1/2 ＝ 0.22×25×4.45×1.2×1.15×

＝ 33.78×1.34 ＝ 45.3KN/m

F=Rc.H=25×2.0 = 50KN/㎡

取F=45.3 KN/㎡

模板验算：按两跨连续计算

用50×100松方木，间距300mm

M= 0.125×45.3×0.32 = 0.509KN.m

W=1000×182/6 = 54000mm3

= M/W = 509000/54000 = 9.4 N/mm2 < []=16N/mm2 满足要求

V= 0.625×45.3×0.3 = 8.49 KN

τ= 3V/2bh = 3×8490÷(2×1000×18)= 0.7 N/mm2＜[τ]=2.2 N/mm

W=(0.912×45.3×l4)/100EI= 45.6×3004÷(100×1.1×104×1000×18312)= 0.62mm<300/400=0.75 mm满足要求

7.2 竖向立档验算：按跨度500mm四跨验算

q=45.3×0.3=13.6KN/m

Mmax=0.107×13.6×0.452=0.295KN.m

W=50×1002/6=83333mm3

=M/W=295000/83333=3.54 N/mm2<[]=13N/mm2 满足要求

V=0.607×13.6×0.45=3.71 KN

τ=3V/2bh=3×3710÷(2×100×50)=1.11 N/mm2＜[τ]=1.4N/mm

W=0.632×13.6×4504÷(100×1.1×104×500×103÷12) =0.08mm<500/400=1.25 mm 满足要求

7.3.1 柱宽700mm向：用2根Ф48×3.5钢管

荷载 P=45.3×0.3×0.45=6.1KN

W=2×5080=10160mm3

=M/W=1710000/10160=168.3 N/mm2<[]=215N/mm2 满足要求

[ν]=489×110=53.7 N/mm2＞V=6.1N/mm2 满足要求

W=mm ＜860/400=2.15mm 满足要求

说明：在1、2层梁上预埋Ф48*3.5钢管与支撑体系连接构成连墙杆件 。

8、Z49圆柱模板验算：

(截面为Φ1000mm，采用玻璃钢模安装，模高为6m，壁厚为8mm。)

8.1 平板玻璃钢圆柱模板的原理分析

根据流体力学的基本原理：圆环形容器壁在受到来自内部的液压力作用下要均匀胀大，故在包含圆环轴线的任何径向截面上，作用有相同的法向拉力。具有一定韧性的圆形容器，必定会撑胀成为一个标准的圆形柱体。这一理论的实现，在实际应用中，要满足以下两个条件：

（1）、玻璃钢模板是具有合适韧性的薄壁匀质体，受内部的液态压力能够胀成形圆。

（2）、混凝土在浇筑时呈流塑状，具有合适的流动度，在振捣的作用下，侧压力使不受约束的玻璃钢模板胀成圆形。

T／TMHIA 007-2022标准下载8.2 砼侧压力验算

F1=0.22r.t。.β1.β2.v1/2

=0.22×25×4.44×1.2×1.15×=57.76Kn/m2

F2=rc.H=25×3=75KN/m2

两者取最小值：P=F1=57.76K/m2

V为砼浇灌速度,β为商品砼影响系数，T为砼温度

t。=200/（30+15）=4.44

DB34／T 2630-2016 泵站计算机监控与视频监视系统检测规范8.3 平板玻璃钢圆柱模板的力学计算

（1）、取h=1000mm高度的模板截面，柱直径为1000mm，计算内力。