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阳光花园脚手架施工方案简介：

阳光花园脚手架施工方案部分内容预览：

3.2.1 平面设计：

根据图纸平面尺寸和爬架的跨距要求,本工程导轨式爬架共设计分布40套爬升机构。

3.2.2 立面设计（结构标准层高为3.0米）

GB 50660-2011 大中型火力发电厂设计规范架体外排高度13.0m、架体中心宽度0.9m、架体步高1.8m、架体底面距离楼面0.6m、导轨接头距离邻近上楼面为2.0m。

导轨式爬架应起到施工安全防护的作用，按照导轨式爬架设计要求：

3.2.3.1 架体应铺设两层脚手板，施工层和中间层脚手板内侧距墙200mm,防止人员从上两脚手板层落下。

3.2.3.2 架体底层脚手板内侧与墙之间应利用钢管、扣件、木板或竹胶板制作翻板，封闭架体与墙之间的缝隙。在爬架使用时，保证人员及物料不得出爬架并落入楼下。

3.2.3.3 在每层脚手板层的外排架处应搭设150mm 高的挡脚板，可利用木板或竹胶板。放置物料及渣土从脚手板层外侧落入楼下。

3.2.3.4 脚手板按照规定应满铺且脚手板之间的间隙应控制在20～30mm，否则会从脚手板间隙之间泄漏渣土等。

3.2.3.5 架体外爬架、各层脚手板底部、翻板底部应满铺密目安全网，安全网要封严、绷紧、绑牢固。各层脚手板底部、翻板底部、架体与墙之间加装大眼网。

3.2.4 预留孔设计

预埋孔位置准确是导轨式爬架能够顺利上升和下降的关键。预留时，应严格按照规范预留。

3.2.5 电梯及其塔吊附墙处的协调

塔吊附墙如穿越架体底部，则此处架体采用钢管扣件搭设,大横杆及剪刀撑均采用短横杆，立杆及爬升机构要避让塔吊附墙支撑。架体升降时，将预先搭设的短横杆（斜杆）拆除，爬架升降过后，应立即恢复所拆杆件的安装。此工作应设专人看守，专人负责拆搭，确保升降安全和架体的整体性。

施工电梯在主体施工时附墙于爬架之下,爬架提升到顶后,让出电梯上冲空间,即电梯处爬架高空局部拆除。

3.3 施工组织策划及工程管理

熟悉施工图纸、了解结构尺寸、掌握主体及装修施工工艺过程、清楚塔吊及升降机等垂直运输设备的分布，确定爬架爬升机构平面分布及方案设计，科学地编制实施性施工组织设计。

3.3.2 安全技术交底及培训制

施工项目部有关人员及爬架操作人员在爬架进场后，应接受有关爬架的全面安全技术交底。爬架操作人员在爬架进场后，应首先组织三级安全教育和班前施工技术、施工安全、文明施工、劳动纪律教育培训。

每道工序施工前，爬架技术负责人应编写详尽的施工技术交底于爬架操作人员，有关作业标准、技术要求、安全要点等内容并要求有关人员签字存档。

3.3.3 准备材料、工具

3.3.3.1 材料材质必须符合国家有关规定。

3.3.3.2 准备电工工具:螺丝刀、电工刀、钳子、扳手、试电笔、万用表、绝缘胶布。

3.3.3.3 准备机械工具：榔头、扳手、钳子、线垂、水平尺、卷尺。

3.3.3.4 准备指挥工具：对讲机、哨子。

3.4.1.1永久荷载

架体高度为13m,跨度(即架体的竖直边至边的距离)为8 m,宽度为0.9 m,架体的立杆间距为2 m,小横杆的间距为1 m.

架体部分采用的材料规格及截面特参数为:

采用φ4.8×3.5钢管的构件的长度为

立杆:I=13×3×2=78

大横杆:I=2×7×8.5=119(每根长度按8.5计算);

小横杆:I=9×7×1.2=76(每根长度按1.2计算);

纵向支撑(剪刀撑):I=4×[82+(13/3)2]1/2+4×[42+(13/3)2]1/2=4×9.1+4×6=61(按单片剪刀撑计算);

架体结构的边柱缀条:I=41.

架体内的水平斜杆:I=27

Ф4.8×3.5钢管的总长为;L=495m.

Ф4.8×3.5钢管的总重为:GP=1926kg.

所用□60×60×4的总重为G□=185kg

架体结构的自重为G=2510kg

板宽0.9m,长8m,厚5cm,四步脚手板为800kg/m3的木材.

脚手板的总重量为GP=930kg.

安全网的总重量为:G=130kg.

固定支座总重量为:G=130kg.

永久荷载总计:3700kg.

模板的重量G=800kg.

脚手板上的活荷载设计值：

a正常使用时设计为6kN/m2

b架体升降状态时设计值为50kg/m2

3.4.2 架体结构计算

3.4.2.1脚手板的计算:

脚手板的容重为800kg/m3;板上活荷载设计值为6KN/m2,q=3.15kN/m

按跨度为1的三跨连续梁进行计算并考虑最不利的活荷载位置

M=240000mm3

σ=1.313N/mm2

(实际应力仅为木材设计强度的12％,安全可靠!)

挠度计算:V/1=1/1900<[V/1]=1/150(挠度甚小!)

3.4.2.2大横杆的计算:

A、大横杆按跨度为2m,跨中承受一个集中力P的三跨连续梁进行计算,并考虑活荷载的最不利位置。

P=1.58KN(计算值);

Pn=1.15KN(标准值);

σ=M/W=132.5N/mm2

安全系数:K=2.3>1.5

V/1=1/338<[V/1]= 1/150(符合要求!)

a.爬架的构件中有薄壁型钢构件,故设计方法及设计强度等级分别按各自的规范的规定采用。

b.在容许应力的设计中,"安全系数"是钢材的屈服强度与按标准荷载算得的应力的比值。本计算取平均荷载系数n=1.3，则安全系数的折算公式为：

K(安全系数)=Nfy/σ

B、大横杆在风荷载的作用下从整体上看，也产生内力，近似地认为相同高度的两根大横杆或脚手板等的共同工作下，如同平行弦桁架的上、下弦杆。如忽略杆身承受的局部弯矩，可算出大横杆在风荷载作用下产生的轴向力（迎风者受压，被风者受拉），但在大风天高空不能施工，因此脚手板上的活荷载取50kg/m2。

轴向力NW=5.78KN

弯矩WP=0.223KN.m

安全系数K=4.1>2(安全!)

3.4.2.3架体(脚手架部分)的计算:

A、架体(脚手架部分)的垂直荷载:

Σ=GΦ+Gp+Gn=29.86KN

可变荷载:标准值按200kg/m2计算,考虑三层脚手板有荷载PO=43.2KN.设计荷载P=32.1KN.

剪刀撑的倾角为a=28.44°;sina=0.4673

每根剪刀撑的内力为N1=34.35KN

σ=70.3N/m2

安全系数:K=4.35>1.5(安全)

3.4.3 架体结构的边柱计算

3.4.3.1内力分析:

3.4.3.1.1正常使用状态:

可变荷载(标准值): PO=43.2KN

轴心力设计值为:N=51.7KN

风荷载(Wk=0.35KN/m2):qw=1.67KN

3.4.3.1.2计算简图及内力分析

为保证本爬架在使用时有足够的安全度,同时也考虑到边柱与支座连接的螺栓的滑动的可能性,偏于安全地认为爬架与支座连接的两个支座一个为滑动铰接连接,另一个为固定铰接连接,则边柱的计算简图如1图所示.

内力分析：Σy=0 VA=N=51.7KN

ΣMA=0 HB=47.04KN(B支座受压)

ΣMB=0 HA=25.33KN(A支座受拉)

荷载:永久荷载(标准值):35.7KN,

活荷载(标准值):P0=7.2KN,

被吊装的模板重:PP=8KN,

边柱承受的轴心力设计值Nˊ=30.5KN

边柱顶端承受的偏心弯矩MC=10.2KN.m

风荷载 :qW=0.5KN/m

计算简图见图2及内力分析;

内力分析: ΣY=0 VA= Nˊ=30.5KN

ΣMA=0 HB=17.48KN;(B支座受拉)

ΣMB=0 HA=10.98KN;(A支座受拉)

{X1=0,HA=0;X1=3,HB下=12.48KN}

比较上述两种状态，正常使用状态下弯矩及剪力最大，故以它作为边柱承载能力的根据。

3.4.3.2架体结构边柱承载能力的计算:

A=25.76cm2

a1=313mm, a2=587mm

I1=102cm4, I1Y=274.1cm4

I2= I2Y=47.04cm4

i1=2.45cm, i1=i1Y4.04cm,i2=i2Y=2.29cm

IX=47.481cm2 iX=42.93cm2

W1X=1378.3cm3 W2X=769.5cm3

《石油天然气建设工程施工质量验收规范设备安装工程第1部分：机泵类 SY 4201.1-2016》b.验算边柱的整体稳定

M=83.5KN N=51.7KN

σ=85.2N/mm2

安全系数K=3.59>2.0(安全!)

c.验算边柱单肢的承载能力:

M=83.5KNm, N=51.7KN

将M及N分别到边柱的两个肢上:

Q／GDW 11822.1-2021 一体化“国网云” 第8部分：应用上云测试.pdf 验算槽钢肢: σ=91.5N/mm2

安全系数K=3.34>2(安全!)