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厂房工程模专项施工方案简介：
厂房工程模专项施工方案，全称为“厂房建筑工程模板专项施工方案”，是针对厂房建筑工程中模板部分设计和施工的详细计划。这种方案主要包括以下内容：
1. 工程概述：对厂房的基本情况，如规模、结构类型、使用功能等进行介绍，明确模板工程的背景和重要性。
2. 施工目标：明确模板工程的施工质量和安全目标，如精度要求、耐用性、稳定性等。
3. 施工计划：详细列出模板的设计、制作、安装、拆除等各阶段的时间表和工作内容。
4. 施工工艺：描述模板的制作工艺，包括材料选择、加工方法、安装步骤等。
5. 质量控制：制定质量控制措施，包括模板的精度检测、混凝土浇筑后的养护等。
6. 安全措施：针对模板施工可能存在的风险，如高处作业、机械操作等，制定相应的安全防护措施。
7. 应急处理：预先设定可能发生的意外情况的应对策略，如模板倾覆、安全事故等。
8. 环保措施：考虑施工过程中可能产生的环境污染，提出相应的环保措施。
9. 验收标准：明确模板工程的验收标准，确保工程达到设计要求。
总的来说，这个专项施工方案是保障厂房建筑工程质量和安全的重要依据，是施工过程中的行动指南。
厂房工程模专项施工方案部分内容预览：
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=11128.81/（0.406×489） = 56.055 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 56.055 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
2020京津冀城市地下综合管廊工程造价信息以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
fg = fgk×kc = 170×0.4=68 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.129×0.25=44.515 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.129 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=44.515 ≤ fg=68 kpa 。地基承载力满足要求！
第五章 梁模板扣件钢管高支撑架计算书
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.80；
混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.87；梁两侧立柱间距(m):0.60；
承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；
主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量为：3；
支撑点竖向间距为：200mm，200mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；
次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；
二、梁模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 50.994 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值19.200 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
跨中弯矩计算公式如下:
按以下公式计算面板跨中弯矩：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×24×0.9=12.96kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；
q = q1+q2 = 12.960+1.260 = 14.220 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 226.67mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×14.22×226.6672 = 7.31×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 7.31×104 / 2.70×104=2.706N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.706N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×12×226.674/(100×9500×2.43×105) = 0.093 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =226.667/250 = 0.907mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.093mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.907mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6×82×1/6 = 64 cm3；
I = 6×83×1/12 = 256 cm4；
内楞计算简图
强度验算计算公式如下:
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×24×0.9+1.4×2×0.9)×0.227=6.45kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×6.45×500.002= 1.61×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×6.446×0.5=3.546 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.61×105/6.40×104 = 2.518 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.518 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.44×5004/(100×10000×2.56×106) = 0.09 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.09mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.546kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8×102×2/6 = 266.67cm3；
I = 8×103×2/12 = 1333.33cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.355 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 3.55×105/2.67×105 = 1.33 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =1.33N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
GB∕T 19683-2005 轨道式集装箱门式起重机根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.061 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/250=0.8mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.061mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.8mm，满足要求！
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
GB50014-2021 室外排水设计标准及条文说明.pdf 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×24+1.4×2)×0.5×0.3 =4.74 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；