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江畔站高支模施工方案（钢管新）简介：

江畔站高支模施工方案（钢管脚手架新体系）是一种在高层建筑、桥梁、高架等大型工程中常用的模板支撑系统。该方案主要运用高强度钢管作为主要的支撑材料，结合专业设计的扣件系统，形成稳定的结构，以满足高精度、大跨度和高荷载的施工需求。

1. 系统构成：主要由钢管、扣件、底座、立杆、水平杆、斜撑等部件组成，根据建筑物的结构特点和荷载需求进行灵活组合。

2. 施工流程：首先，按照设计图纸精确测量定位，然后立起钢管支架，接着安装水平杆和斜撑，形成稳定的支撑体系，最后铺设模板并进行混凝土浇筑。

3. 优点：钢管脚手架新体系具有轻便、灵活、承载能力强、稳定性好、施工速度快、拆装方便等优点，能够有效缩短工期，提高工作效率。

4. 安全措施：施工过程中需要严格遵守安全操作规程，如正确佩戴安全帽、防护服，定期检查钢管和扣件的完好性，确保模板支撑系统的稳定。

该方案需要由专业工程师根据具体工程情况进行设计和施工，确保施工质量和安全。

江畔站高支模施工方案（钢管新）部分内容预览：

Mp=P×a=0.82×0.28=0.23kN.m

Mmax=Mq＋Mp=(0.80+0.23)×106=1030000N.mm=1.03kN.m

《工业控制计算机系统 功能模块模板 第5部分：数字量输入输出通道模板通用技术条件 GB/T 26804.5-2011》σ=Mmax/W=1030000/133333=7.73N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=7.73N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=1/2×q×梁宽＋P=0.5×12.64×350/1000+0.82=3.03kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×3.03×1000/(2×80×100)=0.57N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.57N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=11.48×300/350=9.84N/mm

υmax=υq＋υp =0.81+0.33=1.14mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=1.14mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=100mm；

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×12.64×350/1000+0.82=3036N=3.04kN

σ=Mmax/W=911088/133333=6.83N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=6.83N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.333

Vmax=KVP=1.333×3.04=4.05kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×4.05×1000 /(2×80×80)=0.76N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.466

P’=V=1/2×q×梁宽＋P板重=0.5×9.84×350/1000+0.82=2.54kN

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.45mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.90×0.90×1000=1134N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =11145+1134=12279N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×17.2×1000=561N

水平拉杆12层,拉杆重量=12×1.80×0.0326=705N

扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×12=175N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=561+705+175=1441N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×1441+12279=14008N

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm

λ=L0/i=150.00/1.59=94.34<150杆件长细比满足要求

=0.634,P=N/(A)=14008/(0.634×424.00)=52.11N/mm2

钢管稳定性计算为52.11N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（1）支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为(按C15考虑）混凝土楼板

支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=14.01kN；

σpc,m =1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh =1.00

(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×105]/1000=33.05kN

钢管支承面受冲切承载力33.05kN＞14.01kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN＞14.01kN,满足要求。

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×1.20=28.80kN/m2

F1、F2两者取小值F=28.80kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.20m

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=1100×182/6=59400mm3，I=bh3/12=1100×183/12=534600mm4。

σ=Mmax/W=417501/59400=7.03N/mm2

侧模抗弯强度σ=7.03N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×44.18×300/1000=8.03kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×8.03×1000/(2×18×1100)=0.61N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.61N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×31.68×3004/(100×9000×534600)=0.34mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.34mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

对拉螺栓受力8.47kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

计算跨度367mm；跨数3跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；

W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 。

σ=Mmax/W=162300/85333=1.90N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.90N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.600

Vmax=KV qL =0.600×12.05×367/1000=2.65kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.65×1000/(2×80×80)=0.62N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.62N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q，=28.80×300/1000=8.64N/mm；挠度系数Kυ=0.677

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.677×8.64×3674/(100×9000×3413333)=0.03mm

[υ]=L/250=367/250=1.47mm

侧肋挠度υmax=0.03mm＜[υ]=1.47mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

主变区100mm后楼面模板支撑计算书

结构板厚100mm,层高18.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值

①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m

②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.10 × 1.2 = 2.88 kN/m

③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.10 × 1.2 = 0.13 kN/m

④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 6.87 kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 3.37 kN/m

第一层龙骨间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；

W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3《露天金属矿施工组织设计规范 GB/T51111-2015》，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606

V1=KVq1L=0.606×6.87×350=1457N

跨中弯矩系数KM=0.078

M3=KMq2L2 =0.078×3.37×3502=32200N.mm

【4层】5708.82平米四层框架综合楼投标书（CAD图纸全套、商务标、技术标、计价表）剪力系数KV=0.606

V2=KVq2L=0.606×3.37×350=715N

挠度系数Kυ=0.644