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体育馆新建工程模板施工方案简介：

体育馆新建工程的施工方案通常包括以下几个主要部分：

1. 项目概述：首先，会对项目的基本情况进行介绍，包括体育馆的名称、地点、规模、功能（如篮球场、羽毛球场、健身房等）、预计使用年限等。

2. 设计方案：详述体育馆的设计图纸，包括建筑结构（如钢结构、混凝土结构等）、内部布局（如观众席、比赛场地、更衣室、休息区等）、设施设备（如空调、照明、音响等）。

3. 施工流程：按照时间顺序描述施工过程，如地基处理、主体结构施工、内外装饰、机电安装、绿化景观等各阶段的工作内容和时间安排。

4. 施工材料：列出主要的建筑材料，包括混凝土、钢筋、玻璃、地板材料等，以及对材料质量的要求。

5. 安全管理：包含施工安全措施、应急预案、环保措施、消防设施等内容，确保施工过程的安全和环保。

6. 质量控制：制定严格的质量控制标准和检测程序，确保工程的质量达到设计和规范的要求。

7. 进度计划：制定详细的施工进度计划，包括每个阶段的开始和结束时间，以确保工程按时完成。

8. 预算与成本控制：预算编制，包括工程总预算和分阶段预算，以及成本控制策略。

9. 合作伙伴：列出与之合作的承包商、供应商、设计单位等，以及他们的责任和角色分配。

10. 交付和验收：描述工程竣工后的交付和验收流程。

以上只是一个基本的框架，具体施工方案可能需要根据项目的实际情况进行调整和细化。

体育馆新建工程模板施工方案部分内容预览：

BC=CB==0.24 KN·m

∴=0.225 KN·m

矿山环境治理施工组织设计.docx 简支=0.48 KN·m

δ=2.6*105/5.08*103=51N/mm2＜205 N/mm2

M=0.225KN·m，反拱值：

N=9.5×0.5+3.51×（316/400）+0.225/0.4=8.1KN

立管上有二个直角扣件：6×2=12KN＞8.1KN

M=8.11×0.053=0.43KN·m

L0=2000mm r=1.47cm

λ=2000/15.8=127

浇筑侧压力：F=γ0H=24×1.2=28.8KN/m2

振捣时水平荷载：4KN/m2

F=1.2×28.8+1.4×4=40.16KN/m2

a、复核胶板：（以宽度1m为计）

CD跨：均布5.455KN

①=5.455×0.352=0.668

Δ：11.71KN/m

②=11.71×0.352=1.434 KN·m

∴=0.668+1.434=1.0737KN·m≈0.1.07 KN·m

BC跨：均布17.168KN/m

=1/12×17.168×0.342+1/20×11.382×0.342=0.231KN·m

=1/12×17.168×0.342+1/30×11.382×0.342=0.209KN·m

Δ：11.382 KN/m

AB跨：均布28.55KN/m

Δ：11.61KN/m

=1/8×28.65×0.342+7/120×11.61×0.342=0.492KN/m

(b)用弯矩分配法求支座弯矩

∴MB=0.38 KN·m MC=0.161KN·m

M1=28.55×0.342/8=0.413

（d）胶合板抗弯、刚度、抗剪

ⅰ抗弯：最大弯距在 B支座

（ W=0.38×104 J=4.86×105 E=4.68×103）

ⅱ挠度:AB跨最大,因为跨中弯距最大

τ=＜

b、内木楞50×100,跨度0.8m,三跨以上连跨

（a）胶合板传力:

（b）抗弯(四跨): 50×100立放,计算

（c）刚度(三跨):

c 、外钢管(双钢管)

（a）内木楞传力(四跨):

PA=5.33×0.8×1.14=4.86KN

P B=11.49×0.8×1.14=10.48KN

PC=5.7×0.8×1.14=10.48KN

PD=1.18×0.8×1.14=1.08KN

（b）(对拉杆受力)支座反力:

（c）双钢管抗弯、刚度、计算：

ⅲ A、B跨中最大弯距

AB梁跨中弯距:

(β=0.1/0.68=0.147 ξ=0.24/0.68=0.353 ωDξ=0.307)

(ξ=440/680=0.647 ωRξ=0.231 ωDξ=0.376)

∴外钢楞抗弯及刚度达到要求,外钢楞纵向间距为800mm

选用φ12(纵向间距800),承载能力N=14.3KN

最大拉力: RA=12.72KN＜14.3KN

∴ 选用φ12对拉螺栓是安全的

通过上述计算，由于泵砼的泵管抖动，对模板支架的稳定性有影响，在梁的柱轴线两侧均设剪刀撑（包括跨度两端、中部），并与楼层中支架形成整体排架。详见400×1200支模图

（二）梁400×1000

混凝土自重：24×0.4×1=9.6KN/m

钢 筋 自重：1.5×0.4×1=0.6KN/m

模板及支架：0.75×（0.4+0.88×2）=1.62KN/m

振 捣：2×0.4=0.8KN/m

q=1.2×11.82+1.4×0.8=15.3 KN/m

q，=1.2×11.82=14.18 KN/m

2、每沿米立杆数量：n=15.3/12=1.5根

3、内木楞：50×100立放

中木楞受力：=15.3/0.4×0.625×2×0.184=8.8 KN/m

边 木 楞：=15.3/0.4×（0.375×0.184+0.016）=3.25 KN/m

木楞跨度1m，=8.8 KN/m，

三跨以上连跨M=0.107×8.8×1=0.94 KN/m

σ=9.4105/8.3104=1.132N/mm2≤13 N/mm2

∴内木楞50×100立放，跨度1m ，能满足抗弯和刚度要求。

P1=8.8×1.14=10KN P2=3.25×1.14=3.7KN = P3

（a）抗弯：316/400=0.79

σ=2.65×105/5.08×103=52N/mm2＜205 N/mm2

跨中集中力10KN挠度：②=

5、扣件抗滑：N=10×0.5+3.7×0.316/0.4+0.235/0.4=8.51KN

立管上有二个直角扣件抗滑：6×2=12 KN＞8.51 KN

L0=2000mm r=1.47cm λ=L0/r=136

浇筑侧压力：F=γ0H=24×1.0=24KN/m2

振捣时水平荷载：4KN

F=1.2×24+1.4×4=34.4KN/m2

M2=（13.4×0.382）/（9×1.73）=0.124

ⅲ 胶合板抗弯：MB=0.42KN·m

（胶合板布置长向与受力向一致，弹性模量为5.85×103，因此f=1.59×4.68/5.85=1.27mm＜380/250=1.52mm）

抗剪：VBA=5.94KN

τ=1.5×5.94×103/18×103=0.495N/mm2＜0.77N/mm2

b、内木楞，50×100立放，跨度1m，三跨以上连梁，

RA=4.82KN/m RB=5.94+4.5=10.44KN/m RC=14.8KN/m

σ=1.11×106/8.3×104=13N/mm2≤13N/mm2

（a）内木楞传力：（四跨）

PA=4.82×1×1.14=5.49KN

PB=10.44×1×1.14=11.9KN

PC=1.48×1×1.14=1.69KN

=0.21mm

（e）对拉杆选用

通过上述计算，由于泵砼的泵管抖动，对模板支撑的稳定性有影响，在梁的柱轴线两侧均设剪刀撑（包括跨度两端、中部），并与楼层中支架形成整体排架。详见400×1000支模图。

（三）大梁400×800支模：

砼自重：24×0.4×0.80=7.68KN/m

钢筋自重：1.5×0.40×0.80=0.48 KN/m

模板及支架：0.75×(0.4+0.73×2)=1.40 KN/m

振捣：2×0.4=0.8 KN/m

q=1.2×9.56+1.4×0.8=12.6 KN/m

中木楞：q=12.6×0.5=6.30 KN/m，三跨以上连梁，跨度1m。

M=0.107×6.3×12=0.67 KN/m

σ=6.7×105/8.3×10=8.1N/mm2≤13 N/mm2

f==1.12mm＜=4mm

集中力：中木楞P1=6.3KN，边木楞P2=3.15KN

3）侧外钢楞双钢管受力：

φ12对拉杆设计承载力N=14.3KN＞8.61KN

高1000以下，宽度≤350按通常支模方式支模。详见图一、二、三、四、五、六、七。

(一)、柱浇筑混凝土侧压力计算

a、浇筑速度：v=1m/h

b、初凝时间：

d、掺外加剂：

e、浇注水平力：4KN/m2，作用在有效压头范围内：

f、混凝土侧压力分布图：

（二）、柱900×900支模

1、平板支模图：

厚18，垂直向：①强度设计值，

②弹性模量设计值：

水平向：①强度设计值，

②弹性模量计算值：

M=0.1×49.28×0.32=1.58KN/m2

盖板涵施工工艺框图抗剪：V=0.667×0.3×0.6=8.87KN

内木楞跨度设600，规格50×100立设；

RA=RB=15.17KN

负弯距反拱： MA=0.645KN•m=M1=M2 α=0.25 ωRξ=0.1875

MA =M1—M2=0

∴外钢楞双钢管抗弯、挠度符合要求。

D、对拉杆选用φ12,承载能力为14.3KN

JC∕T 2357-2016 泡沫混凝土制品性能试验方法RA=RB=15.17KN≈14.3KN