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[江苏]施工升降机接料平台施工方案(落地式 悬挑式 19.6m)简介:
施工升降机接料平台是施工现场常见的垂直运输设备,主要用于楼层间物料的传递。以下是一个基本的施工方案概述,分为落地式和悬挑式两种类型,适用于19.6米高的情况:
1. 落地式施工升降机接料平台(19.6m):
- 设计:根据19.6米的作业高度,选择合适的型号和载重能力的施工升降机,平台尺寸需满足施工需要,同时考虑到人员进出和物料堆放的安全距离。 - 施工:平台应固定在坚实的地基上,确保稳定性。平台内部设置防滑、防护栏杆等安全设施。操作人员需接受专业培训,严格遵守操作规程。 - 安全措施:设置限载标志,定期检查和维护升降机,确保其安全运行。夜间施工应有充足的照明。
2. 悬挑式施工升降机接料平台(19.6m):
- 设计:平台设计为悬挑结构,一般通过钢梁或桁架与主体结构连接,需确保结构强度和稳定性。平台需要有防倾覆装置。 - 施工:平台安装需由专业人员操作,确保连接点的强度和稳定性。悬挑部分需进行荷载计算,保证其结构安全。 - 安全措施:悬挑部分应设置防坠落保护装置,平台边缘应有防护栏杆。施工过程中需监控风力和地震等情况,确保安全。
以上方案仅供参考,具体施工方案应根据工程实际情况、相关规范和当地要求进行详细设计,并经相关部门审批。在施工过程中,必须严格遵守安全规程,确保作业人员和设备的安全。
[江苏]施工升降机接料平台施工方案(落地式 悬挑式 19.6m)部分内容预览:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 4.49cm3;
截面惯性矩 I = 10.78cm4;
GB_T 26523-2022标准下载 纵向钢管计算简图
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m):q1 =0.000+0.300×0.300=0.090kN/m
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m):q21 = 2.000×0.300=0.600kN/m
(3)施工荷载标准值(kN/m):q22 = 1.000×0.300=0.300kN/m
经计算得到,活荷载标准值 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
静荷载 q1 = 1.2×0.090=0.108kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.300+1.4×0.600=1.260kN/m
最大弯矩 Mmax=(0.10×0.108+0.117×1.260)×1.5002=0.356kN.m
最大支座力 N = (1.1×0.108+1.2×1.26)×1.50=2.446kN
抗弯计算强度 f=0.356×106/4491.0=79.27N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载 q1 = 0.090kN/m
活荷载 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.090+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=0.816mm
纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
(三)、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=2.45kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax=0.911kN.m
最大变形 vmax=3.111mm
最大支座力 Qmax=9.490kN
抗弯计算强度 f=0.911×106/4491.0=202.76N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=9.49kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0 kN时,可采用单扣件; 8.0kN
(四)、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架钢管的自重(kN):NG1 = 0.107×19.600=2.097kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。
(2)栏杆的自重(kN):NG2 = 0.150×1.050=0.157kN
(3)脚手板自重(kN):NG3 = 0.300×1.500×1.050=0.472kN
(4)堆放荷载(kN):NG4 = 2.000×1.500×1.050=3.150kN
经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.877kN。
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值 NQ = 1.000×1.500×1.050=1.575kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式:N = 1.2NG + 1.4NQ
(五)、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,N = 9.26kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到;
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm);i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2); A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3);W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值,[f] = 205.00N/mm2;
l0 —— 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数,按照表1取值为1.163;
u —— 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.700
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.50m;
公式(1)的计算结果:l0=1.163×1.700×1.80=3.559m =3559/16.0=223.121 =0.146
=9257/(0.146×424)=149.232N/mm2,立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果:l0=1.800+2×0.500=2.800m =2800/16.0=175.549 =0.233
=9257/(0.233×424)=93.813N/mm2,立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数,按照表2取值为1.042;
公式(3)的计算结果:l0=1.163×1.042×(1.800+2×0.500)=3.393m =3393/16.0=212.738 =0.161
=9257/(0.161×424)=135.357N/mm2,立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
(六)、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz=0.92,μs=0.214,ω0=0.35,
Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.35 = 0.048 kN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0.608 kN;
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.608 kN;
连墙件承载力设计值按下式计算:Nf = φ·A·[f]
由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949,l为内排架距离墙的长度;
A = 4.57 cm2;[f]=205 N/mm2;
Nl = 5.608 < Nf = 88.907,连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 5.608小于双扣件的抗滑力 12 kN,满足要求!
连墙件扣件连接示意图
(七)、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。
本方案中,脚手架排距为1050mm,内排脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体为1300mm,
水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4公司办公楼设计(含建筑图,结构图),截面抵抗矩W = 108.3 cm3,截面积A = 21.95 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×5.359 +1.4×5 = 13.431 kN;
水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5 = 0.207 kN/m;
悬挑脚手架示意图
CJT169-2018 微滤水处理设备 悬挑脚手架计算简图
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)