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外脚手架完整施工方案简介：

外脚手架完整施工方案主要是指在建筑工程中，为满足施工需求而设计的一种临时结构，用于提供工人在高处作业的安全平台。以下是其基本框架：

1. 工程概况：首先，需要介绍工程的基本信息，如项目名称、地理位置、工程规模、结构类型等，以及脚手架的使用范围和预期承载力。

2. 设计依据：列出设计脚手架的规范、标准和参考文件，如《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》等。

3. 脚手架类型和尺寸：根据工程特点选择合适的脚手架类型，如双排脚手架、悬挑脚手架等，并确定其尺寸和结构形式。

4. 材料选择：详细说明使用的钢管、扣件、安全网等材料的规格、型号和质量要求。

5. 搭设方案：包括脚手架的搭设步骤、顺序、节点连接方式、防倾覆措施、防坠落保护措施等。

6. 施工流程与进度：明确每一步施工的工作内容、时间安排和责任人。

7. 质量控制：列出质量控制要点，如脚手架的稳定性、承载力、安全防护设施等。

8. 安全与环保：强调施工过程中的安全防护措施，如防电、防火、防高空坠落等，并考虑环境保护措施。

9. 应急预案：制定应对可能发生的意外事故的应急预案。

10. 验收标准：明确脚手架搭设完成后应达到的验收标准。

以上只是一个基本框架，具体施工方案会根据工程实际情况进行详细设计和调整。同时，所有的施工方案都必须符合当地建筑部门的相关法规和规定。

外脚手架完整施工方案部分内容预览：

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]

SL 640-2013标准下载立杆的轴心压力设计值 ：N=12.474kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N=N'= 13.466kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；

计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.378 m；

长细比: L0/i=212 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.161

立杆净截面面积 ： A=4.57 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.79 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2；

σ=12473.596/(0.161×457)+33858.171/4790=176.6N/mm2；

立杆稳定性计算 σ=176.6N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

σ=13465.846/(0.161×457)=183.017N/mm2；

立杆稳定性计算 σ=183.017N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.45，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.45=0.062kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=17.55 m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.524kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.524kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比 l/i=200/15.9的结果查表得到 φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；

A=4.57 cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=6.524 < Nf=90.5,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl=6.524小于双扣件的抗滑力 12kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面积A=21.95cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×5.709 +1.4×4.725=13.466kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5=0.207kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R2=15.778kN；

R3=12.053kN；

最大弯矩Mmax=1.513kN·m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.513×106/( 1.05 ×108300)+ 8.114×103/2195=17N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值17N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下

σ=M/φbWx ≤ [f]

φb=(570tb/lh)×(235/fy)

经过计算得到最大应力φb=(570tb/lh)×(235/fy)=570 ×10×63× 235 /( 2600×160×235)=0.86

经过计算得到最大应力 σ=1.513×106 /( 0.74×108300 )= 18.792N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算 σ=18.792 小于 [f]=215N/mm2 ,满足要求！

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

RAH=ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=16.68kN；

钢丝拉绳(支杆)的内力计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=16.68kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。

[Fg]=aFg/K

得到：[Fg]=17.425kN>Ru＝16.68kN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=16.68kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

σ=N/A ≤ [f]

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(16680×4/(3.142×50×2)) 1/2 =14.6mm；

实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。

十二、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下

h ≥ N/πd[fb]

278/(3.142×16×1.43)=3.868mm。

螺栓的轴向拉力N=0.278kN 小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，满足要求！

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

经过计算得到公式右边等于88.64kN，大于锚固力N=12.05kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求！

B、钢管落地脚手架计算书

双排脚手架搭设高度为 17.9 m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.95 m；

内排架距离墙长度为0.20m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

采用的钢管类型为 Φ48×3.25；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.9 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:2 层；

本工程地处浙江杭州市，基本风压0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1194；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.036；

脚手板铺设总层数:9；

板单元计算宽度Bc(m)：4m；

板单元计算长度Bl(m)：4m；

板厚度h(mm)：250；混凝土成型龄期TB(天)：28；

混凝土强度等级：[XB=C35]；混凝土强度实测值fck(MPa)：16.7；

钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积(mm2)

大横杆的自重标准值:P1=0.036kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m ；

活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.036+1.2×0.105=0.169kN/m；

DG∕TJ08-2094-2018 内河航道信息化设施设置标准活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

GB_T 41551-2022标准下载 M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2

跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.169×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.361kN·m；