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现浇箱梁上部结构施工方案简介：

现浇箱梁上部结构施工方案，通常指的是在桥梁建设过程中，使用混凝土在现场浇筑形成的箱形梁体的施工过程。这种施工方式适用于大型桥梁，如高速公路、铁路桥梁等。以下是其基本步骤的简介：

1. 设计与规划：首先，根据桥梁的设计图纸，工程师会对箱梁的结构、尺寸、形状进行详细设计，并规划出施工的总体流程。

2. 基础施工：箱梁施工前，需要打桩或挖掘基础，确保基础稳固，然后进行地基处理和模板安装。

3. 模板制作与安装：上部结构的模板是施工的关键，多采用钢模板，根据设计要求精确制作并安装，保证箱梁的形状和尺寸准确。

4. 钢筋绑扎：在模板内铺设预应力钢筋和普通钢筋，按照设计图纸的规格和位置进行绑扎，形成箱梁的骨架。

5. 混凝土浇筑：混凝土搅拌后，通过吊车等设备倒入模板内，然后进行振捣，确保混凝土密实。浇筑过程中需控制浇筑速度和温度，以保证混凝土的质量。

6. 养护：混凝土浇筑后，需要进行保湿养护，通常使用覆盖物和养护液，保证混凝土在硬化过程中充分吸水，防止裂缝。

7. 预应力张拉：对于预应力箱梁，还需要进行预应力钢束的张拉，以增强梁体的承载能力。

8. 拆模与验收：混凝土达到设计强度后，拆除模板，进行外观检查和质量检测，符合要求后进行验收。

9. 交通恢复：最后，对箱梁的接缝、表面等进行修补，确保安全，然后进行交通恢复。

以上就是现浇箱梁上部结构施工的基本步骤，实际施工过程中还需要考虑现场环境、天气等因素，以及安全措施的实施。

现浇箱梁上部结构施工方案部分内容预览：

查表可知，钢管稳定系数0.807

由上述计算可知，厂家提供横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆竖向可承受的最大竖直荷载[N]=40kN已考虑了压杆稳定和强度折减，只要立杆实际承受荷载小于立杆最大竖直荷载，就说明立杆是稳定的，也能满足强度要求。

因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在现浇12cm厚C20混凝土,因此基底承载力可达到11.0MPa。

因此σmax=N/A=19.87×103/0.072=4.06MPa＜11.0 MPa 满足要求

《管形荧光灯用镇流器 性能要求 GB/T 14044-2008》4.2.2.2腹板和端、中横隔梁（1.5米厚）下方支架检算

底模采用δ＝15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=25cm 的6×10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

q=1.2×(39+1.95)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=58.24kN/m

竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标:

W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3

I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3

Mmax＝ql2/10＝58.24×0.252/10＝0.364KN·m

σmax＝Mmax /W＝0.364×106/3.75×104＝9.71MPa＜[σ0]= 70MPa 合格

荷载: q=1.2×(39+1.95)=49.14kN/m

f＝ql4/(150EI)＝49.14×1904/(150×6×103×2.81×105)＝0.25mm＜[f0]＝250/400＝0.625mm 合格

横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为60 mm×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。

q1=(1.2×(39+1.95)+1.4×(2.0+2.0+2.5))×0.25+6×0.06×0.10=14.6kN/m

Mmax=q1l2/10=14.6×0.62/10=0.53KN×m

σmax=Mmax /W=0.53×106/1×104=5.3MPa＜[σ0]=10.8MPa 合格

荷载: q=1.2×（39+1.95）×0.25=12.3kN/m

f=ql4/(150EI)=12.3×6004/(150×8.1×103×5×106)=0.26mm＜[f0]=600/400=1.5mm 合格

纵向方木规格为10×15cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底: P=14.6×0.6=8.76kN

纵向方木自重：g＝6×0.1×0.15＝0.09 kN/m

按最大正应力布载模式计算：

支座反力 R=(8.76×3+0.09×0.6)/2=13.17KN

σmax=Mmax /W=2.19×106/3.75×105=5.84MPa＜[σ0]=10.8MPa 合格

按最大支座反力布载模式计算：

F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=29.58×1000×6003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×6004/(384×8.1×103×2.81×107)=0.59mm＜[f0]=600/400=1.5mm 合格

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6米计算）：

P1=(39+1.95+（2.0+2.0+2.5）)×0.6×0.6 +0.09×0.6=17.14kN

安全起见，满堂式碗扣支架按最高6米计，其自重为：

g=6×0.3=1.8 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=17.14+1.8=18.94kN

横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆竖向可承受的最大竖直荷载[N]=33.1kN。

所以N=18.94kN＜[N]=33.1kN 合格

σa＝N/Aji=18.94×1000/489=38.73MPa＜[σa]=140MPa 合格

因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在原有水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层夯填,上部填筑道碴石及碎石，顶部浇筑15cmC20砼,因此基底承载力可达到11.0MPa。

因此σmax=N/A=18.94×103/0.072=3.86MPa＜11.0MPa 合格

4.2.3箱梁底板厚度20cm下支架检算

底模采用δ=15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=25cm的 6*10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

q=1.2×(10.4+0.52)+1.4×（2.5+2.0+2.0）=22.2kN/m

竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标:

W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3

I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3

Mmax=ql2/10=22.2×0.252/10=0.14KN·m

σmax=Mmax /W=0.14×106/3.75×104=3.73MPa＜[σ0]=70MPa 合格

荷载: q=1.2×(10.4+0.52)=13.1kN/m

F=ql4/(150EI)=13.1×2504/(150×6×103×2.81×105)=0.202mm＜[f0]=250/400=0.625mm 合格

横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为60 mm ×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。

q1=(1.2×(10.4+0.52)+1.4×(2.5+2.0+2.0))×0.25+6×0.06×0.1=5.6kN/m

Mmax=q1l2/10=5.6×0.62/10=0.20KN×m

σmax=Mmax /W=0.2×106/5×104=4.0MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格

荷载: q=1.2×（10.4+0.52）×0.25=3.28kN/m

F=ql4/(150EI)=3.28×9004/(150×8.1×103×5×106)=0.35mm＜[f0]=900/400=2.25mm 合格

纵向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底: P=5.6×0.9=5.04kN

纵向方木自重：g=6×0.1×0.15=0.09kN/m

按最大正应力布载模式计算：

支座反力 R=(5.04×3+0.09×0.9)/2=7.6KN

σmax=Mmax /W=1.73×106/3.75×105=4.6MPa＜[σ0]=10.8MPa 合格

按最大支座反力布载模式计算：

F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=

9.95×1000×9003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×9004/(384×8.1×103×2.81×107)=0.67mm＜[f0]=900/400＝2.25mm 合格

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：

P1=(10.4+0.52+2.5+2.0+2.0)×0.92 +0.09×0.9=14.19kN

安全起见，满堂式碗扣支架按8米高计，其自重为：

g=8×0.3=2.4kN

单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=14.19+2.4=16.59kN

横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载[N]=40kN。

所以N=16.59kN<[N]=40kN 合格

Σa=N/Aji=16.59×1000/489=33.9MPa＜[σa]=140MPa 合格

（5）地基承载力不需再进行验算。

4.2.3 顶板（按厚度25cm）下内模支架计算

底模板采用厚度为1.5cm的胶合板，底模下6×10cm方木间距为25cm，由前面计算知模板满足设计要求，不再检算。

横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上，横向方木规格6×10cm，横向方木按连续梁考虑。

q1=（1.2×26×0.25×1.05＋1.4×（2.5＋2.0＋2.0））×0.25＋6×0.06×0.1＝4.36kN/m

跨中弯距：M1/2=q.l2/10=4.36×0.92/10=0.353kN·m

应力计算：σmax=Mmax /W=0.353×106/1×105=3.53MPa＜[σ0]=10.8MPa 合格

荷载: q=1.2×(26×0.25×1.05)×0.25=2.05kN/m

F=ql4/(150EI)=2.05×9004/(150×8.1×103×5×106)=0.22mm＜[f0]=900/400=2.25mm 合格

纵桥向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为120cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为120cm。

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：P=4.36×0.9=3.924kN

纵向方木自重：g=6×0.1×0.15=0.09kN/m

WB∕T 1001-1994 玻璃纤维菱镁水泥小波瓦及其脊瓦按最大正应力布载模式计算：

支座反力 R=(3.924×3+0.09×0.9)/2=5.93KN

σmax=Mmax /W=1.48×106/1×105=1.48MPa＜[σ0]=10.8MPa 合格

甘肃省广播电视中心工程施工组织设计方案甘肃二建.doc按最大支座反力布载模式计算：

纵向方木为10×15cm，进行刚度检算：

F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=