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某双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案简介：

双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案，是一种广泛应用于大型桥梁建设中的施工技术，主要用于支撑桥梁的混凝土浇筑工作。以下是其简介：

1. 施工准备：首先，根据桥梁的设计图纸和地质条件，选择合适的支架形式，常见的有钢管满堂支架、贝雷梁支架等。然后，进行详细的施工规划，包括支架的搭设、荷载计算、地基处理等。

2. 支架搭设：满堂支架是将整个梁体宽度和设计高度都用支架覆盖，形成一个整体的支撑体系。钢管满堂支架通常由大量的钢管组成，通过扣件连接，形成稳定的支撑结构。贝雷梁支架则由贝雷梁（预应力或非预应力）组成，根据梁的尺寸和荷载要求进行组合。

3. 施工过程：在支架搭设完成后，进行模板安装，确保模板的平整度和稳定性。然后，进行混凝土的配制、浇筑，通常采用商品混凝土泵进行连续浇筑，以保证混凝土的密实性和均匀性。浇筑过程中需进行温度控制，防止因温度变化导致的混凝土收缩裂缝。

4. 施工监控：施工过程中需定期进行荷载检查和变形监测，确保支架的安全。同时，混凝土浇筑后要进行养护，以保证其早期强度的增长。

5. 安全措施：由于满堂支架施工高度大，荷载重，因此施工过程中必须严格遵守安全规定，做好防坠落、防雷电、防火等措施。

总的来说，双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案是一种高效率、高精度的桥梁施工方法，适用于大型桥梁的建设，但也需要专业的技术和严格的管理。

某双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案部分内容预览：

计算强度：q=1.2×(+)+1.4×(++)=15.858KN/m

计算刚度：q=1.2×(+)=12.288KN/m

底板下横梁直接搁置于间距L=30cm的纵向分配梁上，按简支梁计算。

TB／T 3540.1-2018 内燃机车牵引热工性能试验方法 第1部分：定置试验计算强度：q=1.2×(+)+1.4×(++)=27.708KN/m

计算刚度：q=1.2×(+)=24.138KN/m

第四章 分配梁设计计算

纵向分配梁材料选用I18，容许应力水平搭设在间距L=60cm的支架顶托上，按简支梁计算。经查表得截面特性如下：

翼缘板下纵向分配梁间距为90cm，横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

P=(7.314+6×0.12）×0.9=6.637kN

按最大正应力布载模式计算：

最大跨中弯距 Mmax＝MP+Mq=6.637×0.15+0.139×0.62/8＝1.002KN.m

σmax＝Mmax /Wy＝1.002×106/12.7×103＝7.89MPa＜[σ0]=145MPa

按最大支座反力布载模式计算：

底板下纵向分配梁间距为60cm，横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

P=(15.858+6×0.12）×0.6=9.55KN

按最大正应力布载模式计算：

最大跨中弯距 Mmax＝MP+Mq=9.55×0.15+0.139×0.62/8＝1.439KN.m

σmax＝Mmax /Wy＝1.439×106/12.7×103＝11.33MPa＜[σ0]=145MPa

按最大支座反力布载模式计算：

腹板下纵向分配梁间距为30cm，横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

P=(19.157+6×0.12）×0.3=5.765KN

按最大正应力布载模式计算：

最大跨中弯距 Mmax＝MP+Mq=5.765×0.15+0.139×0.62/8＝0.871KN.m

σmax＝Mmax /Wy＝0.871×106/12.7×103＝6.86MPa＜[σ0]=145MPa

按最大支座反力布载模式计算：

支架横桥向在翼缘板下间距为0.9m、底板下间距为0.6m、腹板下间距为0.3m，纵桥向间距为0.6m，横杆步距为1.2m。第一跨和第六跨地形为台阶状，支架下设托梁，第二跨因跨河道设门式支架，具体详见“箱梁支架纵桥向布置图”和“箱梁支架横桥向布置图”。分别对Ⅱ－Ⅱ截面、Ⅲ－Ⅲ截面、Ⅳ－Ⅳ截面进行计算。

考虑纵向分配梁自重，底板下单肢立杆受力为：N0=2×9.55+0.139×0.6=19.18 KN，腹板下单肢立杆受力为：N0=2×5.765+0.139×0.6=11.61KN，翼缘板下单肢立杆受力为：N0=2×6.637+0.139×0.6=13.36KN

根据以上计算，底板下单肢立杆受力最大，故支架按底板处荷载计算。

托梁以上钢管支架高度为9.92米，支架自重荷载为：

N1=1.2×（2×16.48+2×10.19+9×（1.32+2.47））＝104.94Kg＝1.02KN

则N= N0+ N1=19.18+1.02＝20.2KN<[N]= 75.85KN

σa＝N/Aji＝20.2×103/489＝41.3Mpa<[σ]=140Mpa

纵向托梁采用I32b工字钢，容许应力跨度为3.6m，按简支梁计算。经查表得截面特性如下：

I32b自重为57.71Kg/m＝0.566KN/m，I10横梁自重11.25×0.6×6÷3.6＝11.25Kg/m=0.11KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=0.566+0.11+20.2/0.6=34.34KN/m。

底板处：P1=34.34×3.6÷2＝61.81KN，按简支梁计，

腹板处集中力：I18横梁自重11.25×0.3×6÷3.6＝5.625Kg/m=0.055KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=0.566+0.055+（11.61+1.02）/0.6=21.67KN/m。

P2=21.67×3.6÷2＝39.01KN,将集中力简化为均布荷载，考虑横梁自重荷载，按简支梁计，

q=39.01/0.3+0.566=130.596KN/m

翼缘板处集中力：I18横梁自重11.25×0.9×6÷3.6＝16.875Kg/m=0.165KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=0.566+0.165+（13.36+1.02）/0.6=24.69KN/m。

P3=24.69×3.6÷2＝44.44KN

以上计算得受力最大的立柱受力R=2P1+3P2=2×61.81+3×39.01＝240.65KN

＝P/A=240.65×103÷7352=32.73Mpa<[]=140Mpa

1.4.1、C20混凝土条型基础

φ500mm立柱自重为0.743×6＝4.458KN，横梁自重为0.566×0.6=0. 34KN,C20混凝土抗压强度为14.0Mpa，立柱下钢板（δ＝16mm）尺寸为600×600mm2。

＝P/A=(4.458+0.34+240.65)×103÷（600×600）=0.682<[]=14.0Mpa

1.4.2、地基承载力

混凝土扩散角取立柱下方单位受力面积条型基础自重为q=25×0.6=15KN/m2，地基容许承载应力为[]=0.40Mpa

＝P/A+q=(4.458+0.34+240.65)×103÷(600×1700)+

15×10－3=0.24<[]=0.40Mpa

托梁以外支架直接作用于硬化地面的地基：

立杆底调钢板为10cm×10cm，C20混凝土厚20cm，混凝土扩散角取。

则地基承载应力为＝N/A=20.2×103/3702=0.15Mpa<[]=0.40Mpa

2.1、钢管支架高度为15米，支架自重荷载为：

N1=1.2×（4×16.48+2×7.05+15×（1.32+2.47））＝164.244Kg＝1.6KN

则N= N0+ N1=20.78KN<[N]= 75.85KN

σa＝N/Aji＝20.78×103/489＝42.5Mpa<[σ]=140Mpa

立杆底调钢板为10cm×10cm，C20混凝土厚20cm，混凝土扩散角取，则地基承载应力为＝N/A=20.78×103/3702=0.15Mpa<[]=0.40Mpa

3.1、托梁以上支架受力同Ⅲ－Ⅲ截面。

3.2、I56c纵向托梁

纵向托梁采用I56c工字钢，容许应力跨度为9m，按简支梁计算。经查表得截面特性如下：

I56c自重为123.85Kg/m＝1.21KN/m，I18横梁自重11.25×0.6×15÷9＝11.25Kg/m=0.11KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=1.21+0.11+20.78/0.6=35.95KN/m。

底板处：P1=35.95×9＝323.55KN，考虑I56c横梁自重按简支梁计，

腹板处集中力：I18横梁自重11.25×0.3×15÷9＝5.625Kg/m=0.055KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=1.21+0.055+（11.61+1.6）/0.6=23.28KN/m。

P2=23.28×9＝209.52KN,将集中力简化为均布荷载，考虑横梁自重荷载，按简支梁计，

q=209.52/0.3+1.21=699.61KN/m

翼缘板处集中力：I18横梁自重11.25×0.9×15÷9＝16.875Kg/m=0.165KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=1.21+0.165+（13.36+1.6）/0.6=26.3KN/m。

P3=26.3×9＝236.7KN

3.4、φ500mm钢管立柱

以上计算得受力最大的立柱受力P=（2P1+3P2）/2=(2×323.55+3×209.52)/2＝637.83KN

＝P/A=1275.66×103÷15778=40.4Mpa<[]=140Mpa

3.5、C20混凝土基础

φ500mm钢管立柱自重为0.74×8.5＝6.29KN，横梁自重为1.21×0.6×2＝1.452 KN，立柱下钢板（δ＝16mm）尺寸为600×600mm2。 C20混凝土抗压强度为14.0Mpa

＝P/A=(6.29+1.452+637.83)×103÷（600×600）=1.792 Mpa <[]=14.0Mpa

墩身及基础自重25×12×2×1=600KN

6×P1+10×P2+7×P3=6×323.55+10×209.52+7×236.7=5693KN,则:

=(5693+600)×103÷（2000×12000）=0.26 Mpa <[]=0.4Mpa

结论：经以上计算，该方案可行！

以上方案经中交二公局工程有限公司技术中心验算审核后JTS∕T 170-3-2012 港口建设项目安全验收评价规范，进行如下优化：

Ⅱ－Ⅱ截面条型基础截面尺寸调整为600mm×600mm；

Ⅱ－Ⅱ截面、Ⅳ－Ⅳ截面立柱之间采用φ48钢管剪刀撑平联，增加支架的整体稳定性及抗风性能，如下图所示：

新建铁路贵阳至广州线贵阳至贺州段

三江车站2#双线大桥满堂支架

中交第二公路工程局有限公司

JGJ∕T 117-2019 民用建筑修缮工程查勘与设计标准三江车站2#双线大桥满堂支架计算复核书