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某长江大桥南引桥上部梁体施工方案简介：

长江大桥南引桥上部梁体施工方案通常会考虑以下关键因素：

1. 结构设计：首先，会采用现代桥梁工程中的先进结构设计，如预应力混凝土梁、箱梁或者钢箱梁等，以确保桥梁的承载力、稳定性和耐久性。这可能包括使用计算机模拟软件进行结构分析，确保在各种工况和使用寿命下的安全。

2. 施工方法：可能采用挂篮施工法、塔吊吊装法或者整体吊装法等，具体取决于桥梁的规模和地形。挂篮施工法可以节省高空作业，降低施工风险，适合大跨径桥梁。

3. 材料选用：选择高强度、耐久性强的混凝土和钢材，确保桥梁的结构强度和使用寿命。可能还会考虑使用预应力技术，通过预先施加压力来增强混凝土的强度。

4. 施工工艺：包括混凝土浇筑、钢筋绑扎、预应力张拉等步骤，每个环节都需要精确控制，以保证施工质量。

5. 安全措施：施工过程中会严格遵守安全规程，设置防护设施，进行风险评估和应急准备，保障施工人员和过往行人的安全。

6. 环境保护：考虑到长江大桥的环境敏感性，施工过程中可能采取降噪、降尘、减少废弃物排放等措施，保护周边生态环境。

以上只是一个大致的介绍，具体的施工方案会根据项目的实际情况和相关规范进行详细设计。

某长江大桥南引桥上部梁体施工方案部分内容预览：

（3）混凝土分层浇注厚度不超过30cm，混凝土的浇注必须连续不断的进行，如因故必须间断，若超过允许时间，则按施工缝处理。

（4）混凝土浇注时，其下落高度不得超过2米，超过2米时采用溜槽或导管，溜槽或导管保持干净，以免使用过程中混凝土发生离析。

（5）墩身浇注混凝土时应随时观测墩身的位移，以便及时校正。

DL／T 10281-2019 滤波器用高压交流断路器试验导则.pdf（6）对混凝土的浇注日期、时间及浇注条件都有完整的记录。

（8）混凝土养生：混凝土浇注完成，待其表面收浆后尽快对混凝土进行养生，采用洒水养生的时间不少于7d。洒水养生包括对未拆模板洒水和在混凝土表面上严密地覆盖一层稻草、麻袋、砂或其他能保持湿润的吸水材料，但不能使混凝土表面上产生不良的外观；当气温低于+5℃时，采取覆盖保温措施，不得洒水养护。

混凝土浇注前必对拌和站，泵车等设备进行认真检修，确保机况良好，必要时备有应急设备，以防设备障碍造成混凝土浇注过程中断。

图4

混凝土浇注时安排好浇注顺序，其浇注速度要确保下层混凝土初凝前覆盖上层混凝土。混凝土分两次浇注，第一次浇注混凝土至腹板与翼缘板接合处，也就是底板、腹板和横隔板的混凝土，将接触面上混凝土凿毛，清除浮浆；第二次浇注顶板混凝土，保证二次浇注接头整齐美观。

混凝土的振捣采用插入式振捣器进行，振捣器移动距离不超过其作用半径的1.5倍，并插入下层混凝土5—10㎝。对每一个振动部位，必须振动到该部位混凝土密实为止，不得超振。振捣时避免振捣棒碰撞模板、钢筋，尤其是波纹管，不得用振捣器运送混凝土。对于锚下混凝土及预应力管道下的混凝土振捣要特别仔细，保证混凝土密实，由于该处钢筋密、空隙小，振捣棒选用小直径。

根据设计要求，采用如下的张拉机具：

在进行张拉作业前，必须对千斤顶、油泵进行配套标定，并每隔一段时间进行一次校验。采用两套张拉设备时，进行编组张拉，不同组号的设备不得混合。

当梁体混凝土强度达到设计规定的张拉强度（实压与梁体同条件养生的试件）85%，同时，混凝土的弹性模量达到张拉要求时进行张拉（强度、期龄与材料弹性模量要同时保证），张拉采用对称张拉，先张拉腹板束再张拉顶底板束。

张拉顺序按图纸进行，按分段、分批、对称的原则进行张拉。钢束张拉顺序遵循同步、对称原则：中腹板钢束（中间束→最上端束→最下端束）→边腹板钢束（两腹板中间束→两腹板最上端束→两腹板最下端束，即对称张拉）→顶板钢束（中间束→对称向两端束）→底板钢束（中间束→对称向两端束）。张拉钢束严格按顺序进行，按规程操作，张拉正面严禁站人。张拉达到控制应力，量测伸长值进行校验，全部符合要求后，持荷2分钟锚固。

张拉的程序按方案规范的要求进行一般为：

0→10%（初应力）→100%

张拉过程中断丝、滑丝不得超过规范或设计的规定，如超过就要换钢绞线或采取其它工程师同意的补救措施。

滑丝处理：在施工中也出现滑丝现象，一般更换夹片后，使用小型千斤顶重新张拉锚固。

张拉完成后要尽快进行孔道压浆的封锚，压浆所用灰浆的强度、稠度、水灰比、泌水率、膨胀剂量按施工方案规范及试验标准中要求控制。膨胀剂采用膨胀剂，掺量根据试验确定。

压浆使用压浆泵缓慢均匀进行，压浆的最大压力一般为0.5—0.7MPa，对纵向预应力管道以0.7MPa恒压作业，对横向预应力管道以0.4MPa恒压作业。当孔较长或输浆管较长时，压力可大些，反之可小些。当预应力钢束张拉锚固完成后，立即从梁的张拉端的锚垫板注浆孔注入，直至从梁的另一端预留的排气孔冒出浓浆后封闭，继续加压0.5～0.6MPa约2分钟，立即封闭注浆孔。压浆前将排气管口放开，保证排气畅通，压浆时需连续、缓慢、均匀地进行。

每个孔道压浆到最大压力后，应有一定的稳定时间。压浆应使孔道另一端饱满和出浆。并使排气孔排出与规定稠度相同的水泥浓浆为止。

压浆完成后，要将锚具周围冲洗干净并凿毛，设置钢筋网，浇注封锚砼；压浆过程完毕后应认真填写施工记录。

1.曲线管道的每个波峰的最高点靠同一端设置观察阀，高出混凝土200mm；输浆管应采用高强度橡胶管（抗压能力≥2.0 MPa），并注意连接牢固；灌浆工作宜在浆体流动性下降前进行（约30～50min内），孔道一次连续灌注；中途调换压浆管道时，应继续启动灌浆泵，灌浆泵应连续工作，让浆体循环流动；储浆罐中的浆体体积必须大于所需灌浆的一道预应力孔道的体积；对极端条件下（如炎热或寒冷天气）的孔道压浆，应严格执行国家制定的有关规范的规定；灌浆后，必须将所有粘有浆体的设备清洗干净。

2.持压时间必须充分保证，考虑到仅压注一次，水泥浆有泌水和凝结收缩，会使孔道上部产生空隙，所以，对孔道进行二次压浆，可使水泥浆充满孔道，二次压浆的间隔时间以先压注的水泥浆充分泌水又未初凝为度。

荷载计算（贝雷梁用钢为16Mn钢）：

支架材料为16Mn钢，弹性模量为210000Mpa。

每跨现浇砼浇筑全部完成后，此时为支架最大受力状况。此刻支架受现浇梁全部荷载、模板及分配梁、支架自重，按照此时荷载控制支架设计。

A：20#—21#跨计算

①砼：主梁砼采用C50高强砼。由于箱梁底板及腹板均为变截面因此按此跨砼量的重量除以跨长取得砼每米长度的重量。

1950 t ÷37.5 m×1.05=54.6 t/m

外模背枋：（18.5+2×2.5）×75 kg/m2=1.76 t/m

内模及支架按底模面积 0.1 t/m2计算

③钢管支架（按均高1.5m计算）

（13.35×1.5+5.2×4）×30=1.22 t/m

④施工荷载：取0.2t/m2 18.55×0.2=3.71 t/m

⑤贝雷桁架自重，按每米0.1tg计。（包括支撑）

25榀桁架：25×0.1=2.5 t/m

⑥分配梁I14 31组 0.52 t/m

每米重量g=1.76+1.19+1.22+3.71+54.6＋0.52=63t/m

贝雷片的布置见附图一。贝雷片纵向每3M上下都用I10#槽钢作为横向联系，用U形卡**住，把贝雷片联成整体，使每排贝雷片受力较为均衡。

考虑到截面横向不均匀，每一排贝雷片受力情况也不一样，两侧翼板下的贝雷片受力相对较小，据有关资料，翼板下贝雷片受力大约为底板下贝雷片所受力的一半。考虑模板方木以及横向联系能起到一部分分散荷载作用，所以只考虑23排贝雷片进行计算，并要求满足安全系数1.3，贝雷片整体能承受

最大弯矩 [m]=78.8×23/1.3=1394.15 t﹒m

最大剪力 [Q]=24.8×23/1.3=438.77 t

挠度可用简支梁模型计算：

E=2.1×106 I=5743192

f=5ql4/384EI=14.4 mm＜1220/400=30 .5mm

QA左＝60.4×1.5=90.6 QA右＝0.39×60.4×11.2=263.83

QB左=0.616×0. 4×11.2=412.65

QB右＝0.55×604×11.2=372.064

20#－21#贝雷梁内力图

分配梁1验算：II90

验算中间支座分配梁．集中荷载＝支座反力÷贝雷片行架数量

784.714÷24=32.7t =端32.7÷2=16.35t

贝雷行架数量较多可化为均布荷载计算　q=43.6t/m

查表：MA1=16.35×3.05+32.7×1.55+32.7×0.9+32.7×0.45=104.61

从贝雷片验算Q 图可见，Q值小。采用工90即可。

附图三（分配梁截面图）

I=535612 W=11902.5

σ = M/W = 196.2000/11902.5=1648㎏/㎝2<[σ]=1700㎏/㎝2

分配梁剪力核算 I=535612 b=1.4 S=6450

Г= QS/Ib= 158175×6450/535612×2×1.4

=680.28㎏/㎝2<[Г]=1000㎏/㎝2

三、支承钢管脚手架 分配梁Ⅰ10验算

分配梁间距60cm，贝雷片最大间距90cm，脚手架主柱纵横均按60cm间距计算，每根主柱按1t考虑弯矩最不利位置近似按简支梁计算。

Q=22500/49=459.18kg/cm2<1700 kg/cm2

抗剪最不利位置有一支柱很靠近RB时

RB=1×0.9+1×0.3/0.9=1.2/0.9=1.33t

按RB=1.33t计算 Ⅰ10腹板b=0.45 h=8.4

τ=1330/A×h=1330/3.8=350 kg/cm2<1000 kg/cm2

X－X轴24M加支撑；Y－Y轴12M加支撑

最大承压柱　A2=327+柱重（柱重按25mm 考虑＝25×4×0.1=10t）

最大承压＝327+10=337t

A=12.74×16=203.8 4 cm2

X—X轴方向γx=√Ix/A = 71.1095㎝

按24米计算γy=√Iy/A = 34.1727㎝

JGJT98-2010 砌筑砂浆配合比设计规程.pdfλnγ=√λx2+40A/A1X = 37.17 Ψ=0.936

σ=N/ΨA=337000/0.936×203.84=1766.30㎏/ cm2<[σ]=2800㎏/ cm2

Y—Y轴方向γy=√IY/A = 34.1727㎝

按12M计 λnγ=42 Ψ=0.885

σ=N/ΨA=337000/0.885×203.84=1868.08㎏/ cm2<[σ]=2800㎏/ cm

NY／T 2247-2012标准下载（具体分配梁详图后附）

第三节 #—#跨计算

本跨箱梁宽为直线均为29.8 m，箱宽由25.44 m渐变到24.46 m，支架纵桥向形式不变，横桥向主柱由20#—21#跨的3排变为5排。