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ZJYC-JS-1S000PX泵房筏基及墙体脚手架施工方案简介：

ZJYC-JS-1S000PX泵房筏基及墙体脚手架施工方案部分内容预览：

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax = 0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

ZJM-011-4639-2021标准下载 Mpmax = 0.267Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.994×1.5= 0.398 kN·m；

M = M1max + M2max = 0.007+0.398=0.405 kN·m

最大应力计算值 σ = 0.405×106/5080=79.698 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力计算值 σ = 79.698 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax = 0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax = 1.883Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载 P=（0.046+0.21+1.2）/2=0.728kN

ν= 1.883×0.728×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.843 mm；

最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.052+1.843=1.895 mm；

大横杆的最大挠度 1.895 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

R ≤ Rc

小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.2×2/2=0.046 kN；

大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.2×1.5/2=0.315 kN；

活荷载标准值: Q = 2×1.2×1.5 /2 = 1.8 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.046+0.058+0.315)+1.4×1.8=3.022 kN；

R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1297kN/m

NG1 = [0.1297+(1.20×2/2)×0.038/1.70]×24.00 = 3.763kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2= 0.35×14×1.5×(1.2+0.3)/2 = 5.512 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3 = 0.14×14×1.5/2 = 1.47 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2

NG4 = 0.005×1.5×24 = 0.18 kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.926 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ = 2×1.2×1.5×2/2 = 3.6 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×10.926+ 0.85×1.4×3.6= 17.395 kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×10.926+1.4×3.6=18.151kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk = 0.7 ×0.62×0.74×0.214 = 0.069 kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.069×1.5×1.72/10 = 0.035 kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = 17.395 kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ = N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 18.151kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.004 m；

长细比: L0/i = 190 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.199

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 17395.009/(0.199×489)+35454.494/5080 = 185.736 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 185.736 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

σ = 18151.009/(0.199×489)=186.526 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 186.526 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 7.162 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 3.6 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.13 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.035 /(1.4 × 0.85) = 0.03 kN·m；

[H] = Hs /(1+0.001Hs)

[H] = 41.06 /(1+0.001×41.06)=39.441 m；

[H]= 39.441 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =39.441 m。

脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.62，

Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.62 = 0.085 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 15.3 m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.83 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.83 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；

Nl = 6.83 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。

连墙件普通螺栓连接示意图

九、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg = fgk×kc = 120 kPa；

其中《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》难点解析与应用.pdf，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =86.975 kPa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 17.395 kN；

DB11∕T 594.3-2013 地下管线非开挖铺设工程施工及验收技术规程 第3部分：夯管施工基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。

p=86.975kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！