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常熟琴川碧桂园悬挑料台施工方案（30P）.doc简介：

常熟琴川碧桂园悬挑料台施工方案（30P）.doc部分内容预览：

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台主梁计算简图

CECS 694-2020-T 珊瑚骨料混凝土应用技术规程.pdf 主梁支撑梁剪力图(kN)

主梁支撑梁弯矩图(kN.m)

主梁支撑梁变形图(mm)

外侧钢丝绳拉结位置支撑力为9.85kN

最大弯矩 Mmax=13.14kN.m

其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；

[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

经过计算得到强度 σ=13.14×106/1.05/141000.0+14.17×1000/2610.0=94.17N/mm2

主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!

4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]

其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查《钢结构设计规范》附录得到：φb=0.93

经过计算得到强度 σ=13.14×106/(0.754×141000.00)=123.65N/mm2；

主梁的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

三、钢丝拉绳的内力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

RU1=17.26kN

四、钢丝拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为

RU=17.255kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

α —— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K —— 钢丝绳使用安全系数。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×17.255/0.850=203.006kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20.0mm。

五、钢丝拉绳吊环的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

N=RU=17.255kN

钢板处吊环强度计算公式为

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》2010中9.7.6规定[f] = 65N/mm2；

所需要的吊环最小直径 D=[17255×4/(3.1416×65×2)]1/2=15mm

六、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.579kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6规定[f] = 65N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[7579×4/(3.1416×65×2)]1/2=10mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

悬挑卸料平台计算满足要求！

悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

平台水平钢梁的悬挑长度4.30m，插入结构锚固长度1.55m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)1.80m。

水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。

次梁采用[12.6号槽钢U口水平，主梁采用16号工字钢。

次梁间距0.60m，外伸悬臂长度0.00m。

容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载15.00kN。

脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。

栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，

外侧钢丝绳距离主体结构4.17m，两道钢丝绳距离1.28m，外侧钢丝绳吊点距离平台2.90m。

次梁选择[12.6号槽钢U口水平，间距0.60m，其截面特性为

面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm

截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm

(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；

Q1 = 0.30×0.60=0.18kN/m

(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；

Q2 = 2.00×0.60=1.20kN/m

(3)型钢自重荷载 Q3=0.12kN/m

q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.18+0.12)+1.4×1.20 = 2.04kN/m

经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×15.00=21.00kN

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下

最大弯矩M的计算公式为

经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.04×1.802/8+21.00×1.80/4=10.28kN.m

其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；

[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

经过计算得到强度 σ=10.28×106/(1.05×62140.00)=157.51N/mm2；

次梁的抗弯强度计算 σ < [f],满足要求!

4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]

其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到 φb=570×9.0×53.0×235/(1800.0×126.0×235.0)=1.20

经过计算得到强度 σ=10.28×106/(0.817×62140.00)=202.31N/mm2；

次梁的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择16号工字钢，其截面特性为

面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm

截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm

(1)栏杆自重标准值：标准值为0.16kN/m

Q1 = 0.16kN/m

(2)型钢自重荷载 Q2=0.20kN/m

经计算得到，静荷载计算值:

q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.16+0.20) = 0.43kN/m

经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为

P1=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.30×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=0.98kN

P2=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN

P3=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN

P4=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN

P5=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)+21.00/2=12.34kN

P6=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN

P7=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN

P8=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.30×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=0.98kN

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台主梁计算简图

主梁支撑梁剪力图(kN)

主梁支撑梁弯矩图(kN.m)

主梁支撑梁变形图(mm)

外侧钢丝绳拉结位置支撑力为9.82kN

最大弯矩 Mmax=12.08kN.m

其中 γx —— 截面塑性发展系数DB34／T 2119-2014 水利工程施工安全生产检查评价导则，取1.05；

[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

经过计算得到强度 σ=12.08×106/1.05/141000.0+14.13×1000/2610.0=86.98N/mm2

主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!

4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]

其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数SL∕T 246-2019标准下载，查《钢结构设计规范》附录得到：φb=0.93