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GB／T 41756-2022 金属和合金的腐蚀 低合金钢耐大气腐蚀评估方法.pdf简介：

GB/T 41756-2022 是中国国家标准，全称为《金属和合金的腐蚀 低合金钢耐大气腐蚀评估方法》。这个标准主要针对低合金钢在大气环境中的耐腐蚀性能进行评估。低合金钢是一种在普通碳素钢的基础上添加适量合金元素（如锰、硅、钒、钛等）的钢材，这类钢材具有较高的强度、韧性、耐腐蚀性能和经济性。

该标准的目的是为了提供一种科学、公正、可操作的评估方法，以便于用户在选择和使用低合金钢时，对其在大气环境中的耐腐蚀性有清晰的认识。其评估方法可能包括：

1. 实验室测试：通过在特定的环境条件下（如湿度、温度、大气污染物等）放置和观察材料的腐蚀程度，如使用盐雾试验、气候箱试验等。

2. 数据库查询：基于已有的耐腐蚀性能数据，根据材料的化学成分和结构进行分析。

3. 服役寿命预测：通过材料的腐蚀速率、保护层的完整性等参数，预测其在实际使用中的耐腐蚀性能和预计的使用寿命。

4. 综合评价：根据以上测试结果，对低合金钢的耐大气腐蚀性能进行全面评价，包括腐蚀速率、耐腐蚀等级、推荐的使用环境等。

通过GB/T 41756-2022，制造商、设计者和用户可以更好地理解低合金钢在实际应用中的耐腐蚀性能，从而做出更合理的设计和选择。

GB／T 41756-2022 金属和合金的腐蚀 低合金钢耐大气腐蚀评估方法.pdf部分内容预览：

于钢短期腐蚀数据的预测

直线吻合，可用式（1）表示：

在某些环境中，用对数曲线回归外推可使预测结果比实际损失略低或略高。特别是在腐蚀性非常低的环境， 对数预测值会比实际损失高，而在腐蚀性非常高的环境中，预测值较实际损失低。对于这些情况，数值优化 复合建模方法可提供更准确的预测。尽管如此，4.2.1提到的相对简单的对数曲线回归外推方法足以为大多 情况提供预测

4.3方法二—基于钢化学成分的预测方法

TB／T 3275-2018标准下载GB/T417562022

2.1耐蚀性指数（I)的计算见式（5）指数越高，

指数（I)的计算见式（5)，指数越高，钢的耐蚀性越

4.3.3基于Townsend数据的预测方法

4.3.3.1在该方法中，依据式（6)和式（7），计算得

该方法中，依据式（6)和式（7），计算得到A和B

A=ao+Zar B=bo+ >bic:

式中： 工：一一钢各合金元素的质量分数。 注：A和B为式(1)定义的腐蚀损失指数函数的常数;a。和b。为表1中给出的三种工业场所的系数;a；和b;为表 中给出的三种工业场所中每一个合金元素的系数。 计算出A和B的值后，再利用式（2）、式（3)和式（4)计算三个场所的腐蚀损失、腐蚀速率和腐蚀 时间。 因该方法中三个场所系数αo、bo、a；和b；是基于工业环境获得的腐蚀数据拟合所得，因此，在应用 于其他环境低合金钢耐蚀性评价时应谨慎

表1基于钢化学成分计算A、B的系数

.. a）对于三个工业环境中的任意一个环境，纯铁的A和B的值依照表1中给出的系数以及式（6） 和式（7）进行计算； b 纯铁在三个工业环境中达到254um腐蚀损失的时间用式（4)来计算； c） 对于一个给定的低合金钢，按照表1给出的系数及式（6）和式（7)计算在每个工业环境的A和 B的值； d）低合金钢在每个工业环境的腐蚀损失由式（1)算出，t为纯铁在相同环境下腐蚀损失254um 时所需时间，计算方法按照式（1）和式（2）； e 由纯铁的254m腐蚀损失与由通过式（4)计算得到的低合金钢在每个工业环境的腐蚀损失 之间的差值，经过平均后得到平均差，平均差的1/25为耐蚀性指数（I）； 依据Townsend方法计算纯铁和各种低合金钢的耐蚀性指数的例子按照表2，表2中也列出了 在Townsend数据中各元素组成范围的上限。

表2纯铁和各种低合金钢的耐蚀性指数（I）

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2纯铁和各种低合金钢"的耐蚀性指数（I）（续

表2纯铁和各种低合金钢"的耐蚀性指数（I）（

4.3.4低合金钢耐蚀性指数（I)的最低值

4方法三一基于环境因素和钢化学成分的预

4.4.1在该方法中，依据式（8)和式（9），计算得到A和B。

4.4.1在该方法中，依据式（8)和式（9），计算得到A和B。

4.4.1在该方法中，依据式（8）和式（9），计算得到A和B。

A=A。+ZA,X B=B。+B;X

X，一一各环境因素参数和合金元素的组成。 注：A和B为式(1)定义的腐蚀损失指数函数的常数；系数A。、Bc、A；和B；是基于工业、海洋、乡村等不同类型 气环境中获得的腐蚀数据拟合所得

计算出A和B的值后，再按式（2)计算出低合金钢在给定时间的腐蚀损失。

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表3基于环境因素参数和钢成分计算A、B的

4.4.2附录C中给出了通过基于方法三计算儿种低合金钢在我国典型环境暴露不同时间腐蚀深度的 例子。 注：该方法中系数A。、B。、A：和B：是基于工业、海洋、乡村等不同类型大气环境中获得的腐蚀数据拟合所得，但由 于统计分析的基础数据钢和环境类型比较少，对干燥、腐蚀性低的环境预测效果不佳，但在工程设计中，所考虑 的常是腐蚀严重的环境（如工业环境、海洋环境），该方法具有较好的预测效果。

耐大气腐蚀性评估报告中应说明所采用的预测方法。另外，在本文件中，线性回归外推法使用白 应指明相应的试样类型、暴露位置、环境条件及暴露时间

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附录A （资料性） 方法一基于钢短期腐蚀数据的预测方法示例

附录A （资料性） 方法一基于钢短期腐蚀数据的预测方法示例

A.1图A.1、图A.2为预测16Mn、16MnQ和09CuPCrNi、09CuPCrNiMo等四种低合金钢在我国不同 自然环境的大气腐蚀损失（图中所示的损失为厚度损失，从单位面积的质量损失换算得到。厚度损失的 均匀性因环境类型而变化）。图A.1、图A.2是根据暴露于不同环境8年试样所得的数据而获得。A.3 给出了利用16Mn钢在青岛大气环境暴露8年的短期腐蚀数据预测50年长期腐蚀数据的计算示例。 表A.1列出具体的暴露地点，表A.2中给出钢的成分 钢的腐蚀数据参照GB/T14165试验方法获得。

图A.116Mn和16MnQ钢在我国不同自然大气环境下的腐蚀深度预测

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注：具体暴露地点见表A.1，钢的成分见表A.2

表A.1图A.1、图A.2对应的暴露地点

GB/T41756—2022表A.1图A.1、图A.2对应的暴露地点（续）暴露地点经度纬度气候类型青岛站120°25'E36°03'N温带湿润海洋气候江津站106°15'E29°19'N亚热带湿润酸雨气候广州站113°13'E23°23'N亚热带湿润城市气候琼海站110°29'E19°15'N热带湿润乡村气候万宁站110°30'E18°58'N热带湿润海洋气候表A.2图A.1、图A.2对应的低合金钢成分质量分数/%钢cMnPSSiCuNiCrMoVAl16Mn0.100.30.0100.0020.60.10.80.250.050.0016MnQ0.090.50.0120.0020.40.100.01.00.300.000.5709CuPCrNi0.080.40.0700.0230.50.41 0.30.609CuPCrNiMo0.070.40.0900.0230.50.380.60.40.06A.2需要注意，图A.1、图A.2的数据适用于整体暴露的平板试样。裂纹或其他设计细节会保存水分，另外部分遮盖也会导致腐蚀速率大幅度增加。A.3计算示例。16Mn钢青岛站海洋环境试验数据及计算数据见表A.3、表A.4。表A.316Mn钢青岛站海洋环境试验数据时间(t)/年平均腐蚀深度（C)/μm15928441248192表A.416Mn钢青岛站海洋环境计算数据IgtIgc(IgC) · (Igt)(Igt ):01.771000.3011.9240.5790.0910.6022.0931.260.36210

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麦A.416Mn钢青岛站海洋环境计算数据（续）

根据式（1），利用最小二乘法计算得：

其中：n三数据点的值三4

附录B （资料性） 方法二基于钢化学成分的预测方法示例

蚀性指数对比工业环境中低合金钢的耐大气腐蚀

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法三基于环境因素和钢化学成分的预测方法示

1在进行低合金钢的腐蚀深度预测之前，需要测试钢化学成分，并获得钢暴露地点的环境因 ，表C.1为进行腐蚀深度预测的四种钢（编号分别是1#、2#、3#、4#）的化学成分，表C.2为钢所 同地点（武汉站、江津站、青岛站、万宁站）的环境因素数据

表C.1钢的化学成分

表C.2不同暴露地点环境因素数据

GB 51378-2019：通信高压直流电源系统工程验收标准（无水印 带标签）C.2利用式（8）、式（9)和表3计算钢腐蚀速率常数A和B,计算结果见表C.3和表C.4。

表C.3通过式（8)计算得到的A值

表C.4通过式(9)计算得到的B值

C.3利用表C.3、表C.4和式（2)计算钢在任意时刻的腐蚀深度，表C.5列出了四种钢在武汉 站、青岛站、万宁站暴露不同时间的腐蚀深度预测结果

表C.4和式（2)计算钢在任意时刻的腐蚀深度JTS 181-2016 航道工程设计规范(附条文说明)，表C.5列出了四种钢在武汉站、江津 暴露不同时间的腐蚀深度预测结果

表C.5低合金钢在不同地点的腐蚀深度预测结

研究证明，在工业环境、海洋环境中利用该方法进行低合金钢的腐蚀深度预测具有较高的精度