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GB50322-2011粮食钢板筒仓设计规范NA.pdf简介：

GB50322-2011《粮食钢板筒仓设计规范》是中国工程建设标准化协会制定的一部关于粮食钢板筒仓设计的专业规范。这个规范主要针对粮食存储设施，特别是钢板筒仓的建设提供了详细的设计、施工和安全要求。

NA（National Standard）是中华人民共和国国家标准的简称，意味着这部规范是国家层面的强制性标准，适用于粮食钢板筒仓的设计和施工，旨在确保粮食储存的安全、稳定和经济性，防止粮食在储存过程中发生损失，保障粮食质量，并且符合环保和节能的要求。

GB50322-2011规范内容涵盖了钢板筒仓的结构设计、材料选择、施工方法、安全控制、防潮防虫、防火防爆、监控系统设置等方面，是粮食储存行业设计人员和施工人员必须遵循的指导性文件。

GB50322-2011粮食钢板筒仓设计规范NA.pdf部分内容预览：

4.3.1粮食钢板筒仓可按单仓计算地震作用，并应符合

4.3.1粮食钢板筒仓可按单仓计算地震作用，并应符合下列规 定： 1可不考粮食对于仓壁的局部作用； 2落地式平底粮食钢板筒仓可不考虑竖向地震作用。 4.3.2在计算粮食钢板筒仓的水平地震作用时，重力荷载代表值 应取储粮总重的80%，重心应取储粮总重的重心。 4.3.3粮食钢板筒仓的水平地震作用，可采用底部剪力法或振型 分解反应谱法进行计管

4.3.4柱子支承的粮食钢板筒仓DBJ∕T 13-263-2017 福建省绿色建筑运行维护技术规程，采用底部剪力法计算水平地

1单质点位置可设于柱项； 2仓下支承结构的自重按30%采用； 3水平地震作用的作用点，位于仓体和储料的质心处； 4仓上建筑的水平地震作用，可按刚性地面上的单质点或多 质点体系计算，计算结果应乘以增大系数3，但增大的地震作 用效应不应向下部结构传递。 4.3.5落地式平底粮食钢板筒仓的水平地震作用，可采用振型分 解反应谱法出可采用下述简化方法进行计管

4.3.5落地式平底粮食钢板筒仓的水平地震作用，可

解反应谱法，也可采用下述简化方法进行计算： 1筒仓底部的水平地震作用标准值可按下式计算：

2水平地震作用对筒仓底部产生的弯矩标准值可按下式 ：

3沿筒仓高度第i质点分配的水平地震作用标准值可按 式计算：

Fik Fek : Gik·hi

缝或螺栓，应进行竖向地震作用计算，竖向地震作用系数可分别 用 0. 1 和 0. 2 。

4.3.7粮食钢板筒仓仓体可不进行抗震验算，但应采取抗震构造 措施。

4.3.7粮食钢板筒仓仓体可不进行抗震验算，但应采取抗

4.3.8抗震烈度为7度及以下时，仓下支承结构与仓

不进行抗震验算，但应满足抗震构造措施要求

不进行抗震验算，但应满足抗震构造措施要求

4.4.1粮食钢板筒仓结构设计应根据使用过程中在结构上可能 出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行

4.4.1粮食钢板筒仓结构设计应根据使用过程中在结构上可能

出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状

4.4.2粮食钢板筒仓按承载能力极限状态设计时，应采用

立的基本组合，荷载分项系数应按下列规定取值： 1永久荷载分项系数：对结构不利时，取1.2；对结构有利 时，取1.0；筒仓抗倾覆计算，取0.9； 2储粮荷载分项系数，取1.3； 3地震作用分项系数，取1.3； 4其他可变荷载分项系数，取1.4。 4.4。3粮食钢板筒仓按正常使用极限状态设计时，应采用荷载效 应短期组合，荷载分项系数均取1.0。 4.4.4粮食钢板筒仓按承载能力极限状态设计时，荷载组合系数 应按下列规定取用： 1无风荷载参与组合时：取1.0。 2有风荷载参与组合时： 1）储粮荷载，取1.0； 2)风荷载，取1.0; 3）其他可变荷载，取0.6； 4）地震作用不计。 3有地震作用参与组合时： 1）储粮荷载，取0.9； 2）地震作用，取1.0； 3）雪荷载，取0.5； 4）风荷载不计； 5)其他可变荷载：按实际情况考虑时，取1.0；按等效均布 荷载时，取0.6。

5.1.1粮食钢板筒仓结构应分别按承载能力极限状态和正 用极限状态进行设计。

5.1.2粮食钢板筒仓结构按承载能力极限状态进行设计时，计算 内容应包括： 1所有结构构件及连接的强度、稳定性计算； 2筒仓整体抗倾覆计算； 3筒仓与基础的锚固计算。 5.1.3粮食钢板筒仓结构按正常使用极限状态进行设计时，应根 据使用要求对结构构件进行变形验算。 5.1.4粮食钢板筒仓结构及连接材料的选用及设计指标，应按现 行国家标准《钢结构设计规范》GB50017和《冷弯薄壁型钢结构技 术规范》GB50018有关规定热行

5.1.2粮食钢板简仓结构按承载能力极限状态进行设计时，让

5.1.4粮食钢板筒仓结构及连接材料的选用及设计指标，应按现

5.2.1正截锥壳钢板仓顶，可按薄壁结构进行强度及稳定计算。 5.2.2由斜梁，上、下环梁及钢板组成的正截锥壳仓项（图5.2.2），不 计钢板的蒙皮作用，应设置支撑或采取其他措施，保证仓顶结构的 空间稳定性。仓顶构件内力可按空间杆系计算。在对称竖向荷载 作用下，仓顶构件内力可按下述简化方法计算： 1斜梁按简支计算，其支座反力分别由上、下环梁承担，上 下环梁按第5.2.3条计算； 2作用于上环梁的竖向荷载由斜梁平均承担； 3作用于斜梁的测温电缆吊挂荷载，由直接吊挂电缆的斜梁

有地震作用参与组合时：

qv=1.2· qgk+1.3X0.8· Cf·qk+

1. 3 : qek +1. 4 : Zd:: qQik

2在竖向压力作用下，按轴心受压构件进行计算

式中：一 仓壁环向拉应力设计值； 。仓壁竖向压应力设计值； t被连接钢板的较小厚度； f钢材抗拉或抗压强度设计值。 3在水平压力及竖向压力共同作用下，按下式进行折算应力 计算：

IV ≤fw或fa Lw·t

垂直于焊缝长度方向的拉力或压力设计值； Lw 对接焊缝的计算长度； t 被连接仓壁的较小厚度； 对接焊缝抗拉强度设计值； fy 对接焊缝抗压强度设计值

5.3.5粮食钢板筒仓设置加劲肋时，可按下述简化方法进

仓壁与加劲肋构成组合构件（图5.3.5），承担竖向压力。 3加劲肋或加劲肋与仓壁构成的组合构件，按下列公式进行 截面强度计算：

Nqv:b N+M A. w.

式中：N 加劲肋或组合构件承担的压力设计值 仓壁单位周长上的竖向压力； 6一加劲肋中距（弧长）； 加劲肋或组合构件截面拉、压应力设计值； A.加劲肋或组合构件折算面积： M—竖向压力N对加劲肋或组合构件截面形心的弯矩设 计值； W.一加劲肋或组合构件折算弹性抵抗矩； 钢材抗拉、抗压强度设计值。

图5.3.5组合构件截面示意 b.≤15t 且 b.≤b/2

5.3.6加劲肋与仓壁的连接，应按以下规定进行强度计

劲肋与仓壁的连接，应按以下规定进行强度计算： 位高度仓壁传给加劲肋的竖向力设计值按下式计算

V=E1.2·Pgk+1.3·C ·Pn+

式中:V 单位高度仓壁传给加劲肋的竖向力设计值： Pgk一仓壁单位面积重力标准值； qak二 仓顶与仓上建筑永久荷载作用于仓壁单位周长上的

竖向压力标准值； h;计算区段仓壁的高度。 2当采用角焊缝连接时，按下式计算

5.3.7粮食钢板简仓和肋型双壁简仓在竖向荷载作用

大波纹内壁应按薄壳弹性稳定理论或下述方法进行稳定计算。 1在竖向轴压力作用下，按下列公式计算：

E·t O.ocr R 100 R

R R Phk k,=kp+0.265。 A E

3仓壁局部承受竖向集中力时，应在集中力作用处设置加劲 肋，集中力的扩散角可取30（图5.3.7），并按下式验算仓壁的局 部稳定：

0.orkp E·t R

图5.3.7仓壁集中力示意图 1一仓壁；2一加劲肋

5.3.8无加劲肋的仓壁或仓壁区段（图5.3.8），在水平风荷载的 作用下，可按下列公式验算空仓仓壁的稳定性：

≤per =0. 368 · n·E· (R)*· i

2. Pwl Pw+Pwa

武中：Pwi一 所验算仓壁或仓壁区段内的最大风压设计值： Pw2一月 所验算仓壁或仓壁区段内的最小风压设计值： hw 所验算仓壁或仓壁区段高度； t 仓壁厚度，当所验算仓壁或仓壁区段范围内仓壁厚 度变化时，应取最小值； Per一 筒仓临界压力值； 钢材的弹性模量：

图5.3.8风载下仓壁稳定计算示意

注：t1～ts为所验算仓壁或仓壁区段内仓壁厚度；h1～h4为所验算仓壁 仓壁区段高度

注：t1～t4为所验算仓壁或仓壁区段内仓壁厚度；hi～h4为所验算仓壁或

5.3.9无加劲肋的螺旋卷边粮食钢板筒仓，仓壁弯卷（图5.3.9） 处可按下式进行抗弯强度计算：

=6a(qwqg)/≤f

图5.3.9仓壁弯卷图

5.3.10仓壁洞口应进行强度计算，洞口应力可采用有限元法计 算，或按下述方法简化计算，

1焊接粮食钢板筒仓仓壁洞口在拉、压力作用下，正方形、矩 形洞口应力可参考附录B给出的数据； 2装配式粮食钢板筒仓仓壁洞口加强框在拉、压力作用下 可简化成闭合框架进行内力分析。 5.3.11焊接粮食钢板筒仓仓壁洞口除应计算洞口边缘的应力外 还必须验算矩形洞口角点的集中应力，无特殊载荷时，集中应力可 近似取洞口边缘应力的3倍～4倍

式中：Pvk一一 计算截面处储粮竖向压力标准值： Wmk计算截面以下漏斗内储粮重力标准值； Wgk—计算截面以下漏斗壁重力标准值； do—一计算截面处，漏斗的水平直径； α 一漏斗壁与水平面的夹角； C,—深仓储粮动态竖向压力修正系数； N.漏斗壁经向拉力设计值。

图5.4.1圆锥漏斗内力计算示意图

2计算截面1一I处SY／T 7440-2019标准下载，漏斗壁单位宽度内的环向拉力设计值 应按下式进行计算。

1.3:Pnk :do N.= 2sinα

式中：Ozs—折算应力； .——漏斗壁环向拉应力; 一漏斗壁钢板厚度，

梁与仓壁及漏斗壁的连接应符合下列规定：

图5.4.2漏斗环梁示意图 仓壁；2—环梁；3一斗壁；4加劲肋

2当环梁与仓壁及漏斗壁采用螺栓连接时GA／T 1154.2-2014标准下载，环梁计算不考虑

与之相连的仓壁及漏斗壁参与工作； 3当环梁与仓壁及漏斗壁采用焊接连接时，环梁计算可考虑 与之相连的部分壁板参与工作，共同工作的壁板范围按下列规定 取值。 1)共同工作的仓壁范围，取0.5√r。·t。，但不大于15te； 2)共同工作的漏斗壁范围；取0.5Vrh·th，但不大于15th 其中：t。、r。一一分别为仓壁与环梁相连处的厚度和曲率半径；