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T／CECS 225-2020 建筑物移位纠倾增层与改造技术标准(完整正版、清晰无水印).pdf简介：

"T/CECS 225-2020 建筑物移位纠倾增层与改造技术标准" 是中国工程建设标准化协会颁发的一份技术标准。这份标准主要针对在建筑工程领域中，对建筑物进行移位纠倾、增层以及改造时的技术规定和要求。它详细规定了相关的设计、施工、监测和质量控制等方面的操作流程、技术参数、验收标准等，旨在确保建筑物在进行这类改造工程中的安全、稳定和耐久性。

这份标准涵盖了多个方面的内容，包括但不限于：建筑物的稳定性分析，纠倾、增层施工技术，结构加固方法，监测设备和方法，施工过程中的控制措施，以及施工后建筑物的检测和验收程序等。它对于规范和提升我国建筑工程行业的技术水平，保障公众安全具有重要意义。

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加的上部结构竖向力、增加的基础自重及增加的基 础上的土重之和（kN）： e—一纠倾及防复倾加固后建筑物的偏心距（m）; Mh一一相应于作用的标准组合时，纠倾及防复倾加固后水

6.2.6纠倾及防复倾加固后，建筑物基础作用效应符合下列规 定。

1浅基础底面压应力应按下式计算。 1)轴心荷载作用下：

公路工程标准勘察设计招标资格预审文件(2011年版)2）偏心荷载作用下：

F+G+C bk A

F+G+Ck Mpk Pmax A W F+G+Ck M pk Pkmin A W

式中：P一 相应于作用的标准组合时，纠倾及防复倾加固后基 础底面处的平均压力值（kPa）； Pkmax 相应于作用的标准组合时，纠倾及防复倾加固后基 础底面边缘的最大压力值（kPa）； Pkmin 相应于作用的标准组合时，纠倾及防复倾加固后基 础底面边缘的最小压力值（kPa）； A一一纠倾及防复倾加固后的基础底面面积（m²）； W一一纠倾及防复倾加固后基础底面的抵抗矩（m3）。 2桩基础的桩顶作用效应满足下列要求： 1)轴心坚向力作用下，

2)偏心竖向力作用应按下式计算：

F+G+C V = n

F+G+Ck M pxt y: Mpyk X: 十 Zyi n Zx;

式中：N一 作用效应标准组合轴心竖向力作用下，纠倾及防 复倾加固后基桩或复合基桩的平均竖向力（kN）； F，一一作用效应标准组合下，原作用于桩基承台顶面的 竖向力（kN）； G一一原桩基承台自重和承台上的土重（kN）； C—一作用效应标准组合下，纠倾及防复倾加固后增加 的上部结构竖向力、增加的桩基承台自重及增加 的承台上的土重之和（kN）； n一纠倾及防复倾加固后桩基中的桩数； N一一作用效应标准组合偏心竖向力作用下，纠倾及防 复倾加固后第i根基桩或复合基桩的竖向力 (kN); Mpx、Mpyk—一作用效应标准组合下，纠倾及防复倾加固后作用 于承台底面绕通过桩群形心的、轴的力矩值 (kN · m); ;、,、;,——纠倾及防复倾加固后,第i、基桩或复合基桩至 y、轴的距离(m); H一作用效应标准组合下，纠倾及防复倾加固后作用 于桩基承台底面的水平力（kN）； H一作用效应标准组合下，纠倾及防复倾加固后作用 于第i基桩或复合基桩的水平力（kN）

式中：N一 作用效应标准组合轴心竖向力作用下，纠倾及防 复倾加固后基桩或复合基桩的平均竖向力（kN）； F一一作用效应标准组合下，原作用于桩基承台顶面的 竖向力(kN); G一一原桩基承台自重和承台上的土重（kN）； C—一作用效应标准组合下，纠倾及防复倾加固后增加 的上部结构竖向力、增加的桩基承台自重及增加 的承台上的土重之和（kN）； n一纠倾及防复倾加固后桩基中的桩数； N一作用效应标准组合偏心竖向力作用下，纠倾及防 复倾加固后第i根基桩或复合基桩的竖向力 (kN); Mpx、Mpyk—一作用效应标准组合下，纠倾及防复倾加固后作用 于承台底面绕通过桩群形心的、轴的力矩值 (kN · m); ;、,、;,——纠倾及防复倾加固后,第i、基桩或复合基桩至 y、 轴的距离(m); H一 作用效应标准组合下，纠倾及防复倾加固后作用 于桩基承台底面的水平力（kN）； H一作用效应标准组合下，纠倾及防复倾加固后作用 王第基桩或复合基桩的水平力（kN）

6.2.7纠倾及防复倾加固后，浅基础建筑物地基承载力计 合下列规定： 1轴心荷载作用下：

6.2.7纠倾及防复倾加固后，浅基础建筑物地基承载力计算应符

合下列规定： 1轴心荷载作用下：

Pkmax<1. 2 f

6.2.8纠倾及防复倾加固后，桩基础建筑物基桩承载力计算应符

5.2.8纠倾及防复倾加固后，桩基础建筑物基桩承载力计算应符 合下列规定： 1轴心荷载作用下：

Namax<1. 2R

纠倾及防复倾加固后，单桩基础或群桩中基桩 平承载力特征值（kN）

6.2.9迫降法纠倾设计应符合下列规定： 1迫降法纠倾宜在建筑物沉降较小一侧实施，并在建筑物沉 降量较大一侧采取保护措施； 2迫降法纠倾时，预留沉降值可根据上部荷载情况、工程地 质条件和水文地质条件、纠倾施工方法以及回倾速率等确定； 3位于边坡地段建筑物的纠倾工程，不得采用浸水法和辐射 井法，

6.2.10取土法纠倾宜用于碎石土、砂土、粉土、黏性土、淤泥后

和填土等地基上浅基础建筑物的纠倾工程。其设计应符合 定：

1根据建筑物基础类型、倾斜情况、地质条件等可选择在基 底成孔取土、开槽取土、分层取土等方法。 2钻孔取土法的孔直径宜取100mm～200mm，孔间距宜取 500mm～1000mm。分层布孔时，孔位宜呈梅花状布置。 3开槽取土法的槽宽不宜大于600mm，槽高不宜大于 300mm，槽间净距不宜小于1.5m。 4绳锯切割取土法应为锯渣提供足够的清除空间，其预留沉 降值宜取小值。 5孔或槽回填材料宜取原土、灰土、粉土、砂土、黏性土等，其 性质宜与建筑物地基土性质相近。也可在孔或槽内预留注浆管， 压注水泥浆或砂浆进行充填，水泥浆或砂浆的强度不应低于M5。

6.2.11辐射井射水法宜用于地基土为砂土、粉土、黏性土、填土、

1辐射井应设置在建筑物沉降较小一侧，其数量、深度、间距 应根据建筑物的倾斜情况、基础类型、场地环境及地基土性质等因 素确定，井外壁距基础边缘不宜小于0.5m。 2辐射井可采用圆形混凝土或砖砌沉井，混凝土井体的强度 等级不应低于C20，砖的强度等级不应低于MU10，水泥砂浆强度 等级不应低于M5。并内径不宜小于1.2m，并口高出地面不宜小 于0.2m，并应设置安全防护设施。 3辐射井井壁应设置射水孔，其竖向位置距离基础底面不宜 小于0.5m，且距离换填垫层底面不宜小于0.5m，井壁射水孔直 径宜为70mm～150mm，射水孔到基础之间应设置射水防渗套 管。 4高压射水泵的扬程及流量宜根据土层性质和建筑物基研 平面布置通过现场试验确定，射水压力宜为0.3MPa～1.OMPa： 流量宜为30L/min~50L/min。 5纠倾达到设计要求后，射水孔、辐射井均应分层夯填，回填 料可选用原有素土、2：8灰土、水泥、石灰、粉煤灰等材料，其强度

宜与建筑物地基土相近。也可在射水孔内预留注浆管，压注强度 不低于M5的水泥浆或砂浆进行充填

软土地基建筑物纠倾工程。其设计应符合下列规定： 1地基应力解除孔应布置在建筑物沉降较小一侧的基础边 缘或基础下，并根据建筑物回倾量、基础形式、附加应力分布范围 和地质条件等确定钻孔直径、孔距、取土深度以及成孔顺序、批次 等； 2钻孔直径宜为300mm～400mm，净间距不宜小于1.5m， 距离基础边缘宜取0.4m～2.0m，成孔深度宜大于基底以下 3.0m; 3# 钻孔顶部应设置护筒，其埋设深度应大于基础底面以下 2.0m; 4封孔材料宜采用黏性土或注浆级配砂石。 6.2.13浸水法宜用于含水率低于塑限含水率、湿陷系数大于 0.05的湿陷性土或填土地基上建筑物的纠倾工程。其设计应符 合下列规定： 1根据建筑结构类型和地质条件，可选择注水孔、坑或槽等 不同的注水方式，且布置在建筑物沉降较小一侧的基础边缘或基 础下。 2注水孔、坑或槽深度不宜小于基础底面以下0.5m。当建 筑物基底下卧层有透水砂石层时，应采取相应措施防止注水进入 透水层。 3浸水纠倾前应进行现场注水试验，确定注水量与渗透半 径、渗透速度的关系。试验孔、坑或槽距建筑物边缘不宜小于 5m，且低于基础底面以下的深度不宜小于0.5m，注水试验孔、坑 或槽不应少于3处。 4对于中等湿陷性地基上的浅基础，滞后沉降量可取纠倾沉 降量的1/10~1/12。

纠倾设计迫降量，每批截桩数量不宜超过截桩总数的1/3。采用 干斤顶支顶时，干斤顶的工作荷载应取其额定工作荷载的80%， 安全系数应取2.0。纠倾完成后应进行加固处理，恢复桩基承载 力。 4桩身卸载法宜用于摩擦型桩基建筑物的纠倾工程，包括桩 则射水法、桩侧取土法、桩侧振捣法等。迫降区域的基桩均宜卸 载，对于不卸载的基桩应验算在卸载过程中桩顶作用增大后的局 部受压承载力。桩身卸载的深度应与基桩设计迫降量相协调。纠 项完成后应进行加固处理，恢复基桩的承载力。 5承台卸载法宜用于计入承台效应的桩基建筑物纠倾工程 并与其他方法综合使用

6.2.16抬升法纠倾设计应符合下列规定：

6.2.17抬升点的数量与位置应根据建筑物的结构形式、

以及千斤顶额定工作荷载确定。抬升点附近门窗洞口等薄弱 采取加固补强措施。砌体结构抬升点间距不宜大于2.0 土点数量应按下式计算：

(6. 2. 17)

SJG 105-2021 城市景观照明工程技术标准式中：n 抬升点数量（个）； Q 建筑物需要抬升的竖向荷载标准值（kN）

N 抬升点的抬升荷载值（kN），取干斤项额定工作荷载 的80%; k一系数,取 2. 0。

6.2.18抬升量应按下式计算：

6.2.18抬升量应按下式计

(6. 2. 18)

式中：公h;一i 计算点i的设计抬升量（mm）： l：一一转动轴（点）至计算点i的水平距离（m）； L一一转动轴（点）至最大沉降点的水平距离（m）。 6.2.19锚杆静压桩抬升法宜用于软土、填土、粉土、砂土、黏性土 等地基上、钢筋混凝土基础且上部结构较轻的建筑物的纠倾工程 其设计应符合下列规定： 1锚杆静压桩应布置在建筑物沉降较大一侧实施抬升纠倾， 也可布置在建筑物沉降较小的一侧作为止沉保护桩； 2宜选择较硬土层作为桩端持力层，最终压桩力宜为基桩竖 向承载力特征值的2倍； 3锚杆的锚固长度应为锚杆直径的10倍～12倍，且不宜小 于300mm； 4压桩孔的孔口边长应比桩截面边长大50mm～100mm， 桩顶嵌入基础承台内的长度不应小于50mm； 5封桩应采用持荷封桩的方式，锚杆桩与基础钢筋应采用焊 接或加钢板锚固等可靠连接JC∕T 947-2014 先张法预应力混凝土管桩用端板，封桩混凝土应采用微膨胀混凝土，强 度比基础混凝土提高一个等级，且不应低于C30。 6.2.20坑式静压桩顶升法宜用于黏性土、粉土、填土等地基上、 且地下水位较低、上部结构较轻的钢筋混凝土基础建筑物的纠倾 工程，其设计应符合下列规定： 1坑式静压桩应布置在建筑物沉降较大一侧实施顶升纠倾。 桩位宜布置在基础的交接处、独立基础的中心等部位，宜避开门窗