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YB 9081-1997 冶金建筑抗震设计规范.pdf简介：
"YB 9081-1997 冶金建筑抗震设计规范.pdf" 是一份关于冶金建筑抗震设计的专业标准。冶金建筑是指在钢铁、有色金属等冶金工业生产过程中使用的建筑物，它们通常承受高温、高压、重负荷等特殊条件，同时抗震性能要求较高，因为这类建筑可能位于地震活跃区域。
该规范是中华人民共和国冶金工业部于1997年发布的一项行业标准，其主要目的是为了指导冶金建筑的设计、施工与维护，确保在遭遇地震等自然灾害时，其结构能够安全可靠地抵抗地震荷载，减少地震对建筑的破坏，保障工作人员和生产安全。
它详细规定了冶金建筑的抗震性能目标、抗震设计的基本原则、结构类型的选择、抗震计算方法、抗震构造措施等多方面的内容，对于保证冶金工业生产过程中的安全稳定运行具有重要意义。
YB 9081-1997 冶金建筑抗震设计规范.pdf部分内容预览：
传递分配水平地震剪力，以及屋盖在地震作用中的弹性变形，便 得天窗架及其两侧垂直支撑除传递天窗质点地震作用外，尚需传 递屋盖空间作用的纵向水平地震剪力使天密受力复杂化。所以宜 将天窗属面的剪切梁、天窗架及其两侧织向垂直支泽纳入计算模 型中进行纵向地震作用计算。 柱高不超过15m的单跨和等高多跨无襟屋盖的天纵向地 震作用计算可采用简化方法，天窗屋面可不另设质点而合并到量 盖处。天窗架及支撑的地震作用效应可再根据底部剪力法的假定 分解得出天窗部分的地震作用值，其天密架及其支撑的地震作用 效应还应分别乘以与跨数有关的星盖空间作用传通纵向水平剪力 的增大系数。 6.2.10 略。 6.2.11路
6.3.1~6.3.3平题杆双肢柱和带人孔的上住在往复地麓作用 下，因望性变形影响，往胶杆的刚度隐杆件的受力状会不同更折 减差别很大。经试验研究分析，压肢为小偏心受压，大变形时则 度折减系数约为0.6左右；拉胶一般为大偏心受压或偏心受拉，随 塑性变形发累刚度蜕化快，大变形时刚度折减约为0.3或0.12 左右。并且地震是低周往复作用，调肢杆是交管变为拉肢或压膜， 各肢的拉压和受压偏心大小受力状态也随地震熟度、上部整向荷 载大小和截面取值等因紫变化，所以决定拉压两肢剪力分配的弹 翌性刚度比值系数宜按拉肢或压肢分别取最大可能的例度比包络 值，根据以上试验研究和双肢柱受力的分析结果，考虑材料弹望 性变形对往肢地震力分配的影响，相应于地震作用某一方向时的 拉肢和压股，其所承担的地震剪力系数拉肢取0.4，压肢按地震烈 度不同而可能接近的受力状态分别取为0.6、0.7、0.8， 经双胶柱的抗震性能试验分析，双肢柱拉肢刚度蜕化较快，逐 浙血压鼓细载，双鼓内力重分布后主要由乐肢承担地震剪力，压
6.4抗需验算（3）一结构构件、节点和连接件抗燃承力验算
.41要保证房在有足够的延性，避免就性教环，厂房柱的款 面尺寸和受剪承载力应满足抗剪强度要求。根据有关在反复荷载 下偏压和偏拉构件的受剪承载力试验资料，构件反复加载而产生 267
4.1要保证厂房柱有足够的延性某4层宿舍楼全套设计设计（3800平左右，含计算书，建筑图，结构图），避免脱性毁坏，厂房柱的量 面尺寸和受剪承载力应满足抗剪强度要求。根据有关在反复荷 下偏压和偏拉构件的受剪承载力试验资料，构件反复加载而产生 267
为此本规范编制组做了大量角钢预埋件的变剪性能试验研究，为 取得与错受剪承获力表达式相接近的简单公式，对44组预理件 的试验数据进行回归，得出式6.4.10，相关系数=0.85，这说明 与试验数据吻合程度较好。 6.4.11屋架与柱顶连接节点有三种连接型式：烈度为7度时可 用焊接和标栓；烈度为8度时宜采用账栓；烈度为9度时宜采用 锅板饮，也可采用规栓。其承载力抗震验算为 ，（1）采用螺栓连接时，验算螺栓的受剪承载力。为防止连接 节点脆性破坏，提高柱顶节点的水平剪力设计值来验算螺栓强度。 （2）采用焊接连接时，验算角焊缝的受剪承载力，并增大焊 缝所能承受的柱顶水平剪力设计值。 （3）采用钢板铰时： 1）验算禁板的连接螺栓受剪承力； 2）验算屋架与上层垫板连接焊缝的受剪承载力； 3）对上层垫板厚度，要验算其水平受弯的承载力。 6.4.12在地震中，天窗重直支撑和屋架端部垂直支择破坏较严 重，天窗垂直支联结节点破坏和杆件压曲在烈度为6度区就有 出现，烈度为7度、8度区更为普遭，甚至发生天窗沿纵向倾斜或 倒增。所以，屋盖系统垂直支择的杆件和节点连接要进行抗囊验 算。 凰盖应按抗震构造规定布置支撑，符合抗震构造要求的屋盖 系统水平支撑一般震害较轻，可不进行抗露验算。 垂直支撑的连接螺栓承受斜向拉力N，因此要验算螺栓受拉 前的承截力
5构造措施（1）支撑和构件
6.5. 1路。 6.5.2带小柱的折线形屋架在烈度为8度区就发生小柱开裂或 折断，中间小立柱基至可使屋架上弦主压杆因压弯扭而被坏或竭 落。
6. 5. 3路, 6.5.4下柱支撑的下节点宜设在基础顶面，以防止柱根部受拉剪 或受压剪破坏。为使两柱和基础能同时分担地震水平力，在烈度 大于8度时宜在支择下节点增设柱底水平系杆。 6.5.5柱间支挥杆件是按地旗作用效应组合斜向拉力值乘1.2 或1.3选构件截面，再按支撑杆件全截面抗拉强度设计值并取> 二1验算柱间支撑节点焊缝和柱内预埋件错筋的承载力。以上验 算已有足够的安全度了，若再增加预埋件验算安全度则计算所需 铺筋就过多耐难以进行设计，所以验算中不再乘增大系数1.3。 6.5.6路。 6.5.7吊车架与柱的连接节点受力最大的位暨是位于柱间支掉 节间，其预埋件、连接螺栓和焊缝所承担的水平剪力计算公式 般情况是按设有三榻上柱支撑考虑。若在烈度为7度区且又无吊 车的轻型厂房，可能设一榻上柱支撑，但此时吊车梁与柱的连接 节点按构造一般即可满足抗震要求。 6. 5. 8略。 6.5.9路。 6. 5.10路。 6 5. 11路。 6. 5. 12路。 6. 5. 13 经震害分析，屋架在地震作用下出现的主要破坏的部位 和需加强的薄弱环节为： （1）梯形屋架的第一节间上弦杆和端竖杆，静力计算中常作 为非受力杆件而采用构造配筋，懿面的抗剪抗弯强度不足，且通 过屋面板传递的屋盖织向水平地麗力较大，造成上弦杆弯剪酸坏。 所以对上弦杆和端坚杆规定了最小抗粪构造配筋； （2）多边形屋架第一节间的上弦杆为主压杆，直接承受屋面 板传递的地囊纵向水平力，因此除受静力压考之外，还承受地震 作用的平面外弯剪和扭矩，会发生上弦杆的压考剪扭折断皱坏，甚 至造成屋架下端。
6.6构造措施（2）预理件
6.6.1～6.6.3在反复荷载作用下，预埋件铺筋的工作条件有所 恶化。例如承受剪力的预埋件，在反复荷载作用下，锚筋与混凝 土的粘结力退化，锚筋滑移增大，降低了预埋板与混凝土接触面 之间的压摩擦效应，最后错筋在其与预埋板连接的根部处因反复 弯折面剪断。因此，除在抗震计算中预埋件的强度应乘以小于1.0 的折减系数之外，尚应满足抗震对预理件的材料、构造和焊接所 提出的要求， 6.6.4为提高柱牛腿抗水平地震作用的性能，就需提高牛腿面预 埋件的水平抗力，所以支撑低跨屋盖的中柱牛腹预埋件应与牛腿 中的水平纵向钢筋焊接，这样才能保证铺固和传力可靠。经试验 牛腹顶面水平织纵筋承受大部分水平拉力，在往复荷载作用下纵筋 达屈服应力，所以纵筋要有足够的锚固长度。
6.7构造措施（3）一一构件连癌
6.7构造措施（3）一构件连据
6. 7. 1路。 6.7.2略。 6.7.3突出屋面天窗的关窗架立柱，在天窗下挡采用翻砖嵌围或 侧板与立柱的焊接处，容易出现裂缝基至折断破坏，原因是研砖 嵌周或侧板焊接形成刚性节点，适成立柱刚度突变面局部严重破 坏，所以建议天窗两侧采用混凝土侧板，并且与立柱螺栓连接。 6.7.4屋架与柱顶的连接形式对节点抗震性能的影响，经试验研 究和震害分析，结论为： （1）焊接连接节点延性差，转角延性系数约为5.5，不宜用于 烈度为8度以上的厂房中。 （2）媒检连接节点剪切耗能性能较好，相对位移能力比焊按 节点大8.3信，相对转角大1.5倍，抗囊性能优于焊接节点。其 连接节点的转角延性系数可达8左右，所以烈度为8度以上宜采 用螺栓连接。但是螺栓连接节点加荷至最后阶段，螺栓弯而未剪
6.7.1路. 6.7.2路
新，屋架顾斜，有载不能继续增加，说明烈度很高时其抗震性能 有所降低， 焊接加螺栓连接节点当焊缝破坏后，螺栓迅速弯曲，但仍能 继续承受·一定大小的水平荷载面未剪断。 （3）钢板钦连接点变形和耗能能力大，在受荷后期两块垫板 之间可产生少量相对位移以耗散能量，相对转角滞回环面积最大， 比焊接节点大3.5倍，比螺栓节点大2.4倍；在厂房发生大变形 的情况下，将具有很大的耗能潜力。钢板节点承载能力高，延 性系数高达26左右，因此烈度为9度时宜采用钢板。其连接件 的抗震构造规定是为保证节点承载力，地震作用的有效传递。垫 板的最小原度是为适应变形的要求。 6.7.5若相邻屋架或屋面梁的端部高度不同，且相差不大时，支 承高端的小柱就形成短柱，地囊作用下会被撕裂破坏，所以宜采 用钢垫座或加强柱头配筋措施防止。 5.7.6路。 5.7.7路。 7.8
7钢筋混凝土结构多层厂房
7.2.1冶金工业厂房中往往有案重的设备或大容积必仓，此类荷 载分布对抗囊结构有较大的影响，如能合理地布置将是减小地震 作用及其扭转效应的最好办法。 7.2.2路。 7.2.3贮仓负荷大，引起的地艇作用也大。长仓中间不设隔板， 不仅该处柱的计算长度增加，由地震引起的局部地震弯矩和静载 湾矩均增大，这将导致该框架柱截面过大，构造上不合理。因此： 长仓宜增设中间隔板
7.2.7填充墙作为抗侧力构件，其功能如剪力一样，宜均匀连
7.2.7填充墙作为抗侧力构件，其功能如剪力墙一样GB∕T 33504-2017 移动式悬吊工作平台，宜均匀连 续布暨，避免刚度突然变化，截面过多削弱；同时也要避免产生 短柱等不利影响。
7.3抗臀险算（1）厂房结构地震作用计贸
7.3抗震险真（1）—厂房结构地微作用计算
7.3.1冶金工业多层厂房，根据以往的设计计算表明，设防烈度 为6度时，地震组合不起控制作用，基至烈度为7度区（I类场 地土）某些厂房也如此。至于N类场地，因其范围极小，难得遇 到。即使出现烈度为6度区厂房位于IV类场地的情况，由于多种 因素索，地囊皱坏危险性也很小，故烈度为6度区的冶金工业多层 房在满足规范要求条件下，一般均无需作抗震验算。 7.3.2冶金工业厂房往往体形复杂或质量分布很不规则，这类建
7. 6. 1路。 7. 6. 2路。 7.6.3单向螺旋摊在一个水平截面上其两侧的箍肢方向相反，因 而髓筋的一肢和斜裂缝方向接近的承担的剪力较少，对斜截面的 剪切滑移约束较差。为此，限制螺距S不大于柱截面长边的1/4， 以减小箍的斜率，这一要求对截面高度大于400的柱容易得到满 足，在反复水平荷载作用下，螺旋链的合理形式应为双向复合螺 旋箍。 7. 6. 4略。 7. 6.5略。 7. 6. 6略。 7. 6.7略。 7. 6. 8略。
昆明市建设项目用地与规划指引（昆明市自然资源和规划局2019年11月）7.7构造措施（2） 三框架和相