GB 50017-2017 标准规范下载简介

GB 50017-2017 《钢结构设计规范 条文》.pdf简介：

《钢结构设计规范》GB 50017-2017是中国工程建设标准化研究院发布的一部关于钢结构设计的重要国家标准。该规范于2017年发布，是继2003版后的一次重大修订，主要适用于工业与民用建筑、桥梁、隧道、轨道交通、冶金、电力、石油化工、海上石油平台等钢结构工程的设计。

该规范详细规定了钢结构设计的各种原则、方法、计算方法、材料选用、构造要求、抗震设计、耐火设计、焊接工艺等方面的标准。它旨在确保钢结构工程的安全性、耐久性、经济性，以及环保和节能，为钢结构的设计、施工、检测和验收提供科学的依据。

主要内容包括但不限于：钢结构的概念和分类、设计原则、结构计算、节点设计、荷载与作用、材料性能、结构稳定性、刚度、强度、耐久性、抗震设计、防火设计、焊接技术等。可以说，这是中国钢结构行业设计与施工的标准指南。

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6.3.1对无局部压应力且承受静力荷载的工字形截面梁推荐按本标准第6.4节利用腹板屈 曲后强度。保留了原规范对轻、中级吊车轮压允许乘以0.9系数的规定，是为了保持与原规 范在一定程度上的连续性。

范在一定程度上的连续性。 6.3.2 需要配置纵向加劲肋的腹板高厚比，不是按硬性规定的界限值来确定而是根据计算 需要配置。但仍然给出高厚比的限值，并按梁受压翼缘扭转受到约束与否分为两档，即170% 和150g：在任何情况下高厚比不应超过250，以免高厚比过大时产生焊接翘曲。

6.3.2需要配置纵向加劲肋的腹板高厚比，不是按硬性规定的界限值来确定而是根据计算

对短加劲肋外伸宽度及其厚度均提出规定国网（基建3）957-2019 国家电网有限公司输变电工程施工图预算管理办法，其根据是要求短加劲肋的线刚度等于横向加 劲肋的线刚度。即：

I= Is hoh 2b't= 2bts 3h3h bs. = 0.7b

故规定短加劲肋外伸宽度为横向加劲肋外伸宽度的0.7~1.0倍 本条还规定了短加劲肋最小间距为0.75h，这是根据a/h,=1/2、hz=3h、a=a/2等 常用边长之比的情况导出的。 为了避免三向焊缝交叉，加劲肋与翼缘板相接处应切角，但直接受动力荷载的梁（如吊 车梁）的中间加劲肋下端不宜与受拉翼缘焊接，一般在距受拉翼缘不少于50mm处断开，故 对此类梁的中间加劲肋，本条第8款关于切角尺寸的规定仅适用于与受压翼缘相连接处

6.4焊接截面梁腹板考虑屈曲后强度白

本节条款暂不适用于吊车梁，原因是多次反复屈曲可能导致腹板边缘出现疲劳裂纹。有 关资料还不充分。 利用腹板屈曲后强度，一般不再考虑纵向加劲肋。对Q235钢，受压翼缘扭转受到约束 的梁，当腹板高厚比达到200时（或受压翼缘扭转不受约束的梁，当腹板高厚比达到175 时），受弯承载力与按全截面有效的梁相比，仅下降5%以内。 6.4.1 工字形截面梁考虑腹板屈曲后强度，包括单纯受弯、单纯受剪和弯剪共同作用三种 情况。就腹板强度而言，当边缘正应力达到屈服点时，还可承受剪力0.5Vu。弯剪联合作用 下的屈曲后强度与此有些类似，剪力不超过0.5V.时，腹板受弯屈曲后强度不下降。相关公 式和欧洲钢结构设计规范EC3：Designofsteelstructures相同。 梁腹板受弯屈曲后强度的计算是利用有效截面的概念。腹板受压区有效高度系数β和局 部稳定计算一样以正则化宽厚比作为参数。P值也分为三个区段，分界点和局部稳定计算相 同。梁截面模量的折减系数α。的计算公式是按截面塑性发展系数=1得出的偏安全的近似 公式，也可用于x=1.05的情况。如图5所示，忽略腹板受压屈曲后梁中和轴的变动，并把 受压区的有效高度p、he等分在两边，同时在受拉区也和受压区一样扣去(1一P)htw，在计 算腹板有效截面的惯性矩时不计扣除截面绕自身形心轴的惯性矩。算得梁的有效截面惯性知

构造大样。 用套管补强有孔梁的承载力时，可根据以下三点考虑：1可分别验算受弯和受剪时的承 载力：2弯矩仅由翼缘承受：3剪力由套管和梁腹板共同承担，即：

式中：V一一套管的受剪承载力 V一一梁腹板的受剪承载力。 补强管的长度一般等于梁翼缘宽度或稍短，管壁厚度宜比梁腹板厚度大一级。角焊缝的 焊脚长度可取0.7t，1为梁腹板厚度。 研究表明，腹板开孔梁的受力特性与焊接截面梁类似。当需要进行补强时，采用孔上下 纵向加劲肋的方法明显优于横向或沿孔外围加劲效果。钢梁矩形孔被补强以后，弯矩可以仅 由翼缘承担，剪力由腹板和补强板共同承担。对于矩形开孔，美国SteelDesignGuideSeries 2中给出了下面一些计算公式。 1不带补强的腹板开孔梁最大受弯承载力M㎡按下列公式进行计算：

式中Mp 塑性极限弯矩，Mp=fZ； AAs 腹板开孔削弱面积，△As=hotw 腹板开孔高度； Tw—腹板厚度； e——开孔偏心量，取正值； Z—未开孔截面塑性截面模量； 钢材的屈服强度

A ro +e M.=M. 4 z

brit(a)开孔不带补强t(b)开孔带补强图6腹板开孔梁计算几何图形2带补强的腹板开孔梁最大受弯承载力M按下列公式进行计算：当twe

7.2轴心受压构件的稳定性计算

式中：一一构件正则化长细比，= 可取弱主轴y的长细比 93

体失去承载能力。对缀条组合的轴心受压构件，由于初弯曲等缺陷的影响，构件受力时呈弯 曲状态，使两分肢的内力不等。对缀板组合轴心受压构件，与缀条组合的构件类似 缀条柱在缀材平面内的抗剪与抗弯刚度比缀板柱好，故对缀材面剪力较大的格构式柱宜 采用缀条柱。但缀板柱构件简单，故常用作轴心受压构件。 在格构式柱和大型实腹柱中设置横隔是为了增加抗扭刚度，根据我国的实践经验，本条 对横隔的间距作了具体规定，

7.2.6对双角钢或双槽钢构件的填板间距规定为：对于受压构件是为了保证一

7.3实腹式轴心受压构件的局部稳定和屈曲后强度

轴心受力构件的计算长度和容许长细比

7.4.1本条沿用原规范第5.3.1条的一部分并补充了钢管桁架构件的计算长度系数。由于 立体钢管桁架应用非常普遍，钢管架构件的计算长度系数应反映出立体钢管桁架与平面钢 管桁架的区别。一般情况下，立体桁架杆件的端部约束比平面桁架强，故在本标准中对立体 行架与平面桁架杆件的计算长度系数的取值稍有区分，以反映其约束强弱的影响。 对于弦杆平面内计算长度系数的取值，考虑到平面桁架与立体架对杆件面内约束的差 别不大，故均取0.9。对于支座斜杆和支座竖杆，由于其受力较大，受周边构件的约束较弱： 其计算长度系数取1.0。 关于再分式腹杆体系的主斜杆和K形腹杆体系的竖杆在桁架平面内的计算长度，由于 此种杆件的上段与受压弦杆相连，端部的约束作用较差，因此规定该段在桁架平面内的计算 长度系数采用1.0而不采用0.8。 7.4.2 架交叉腹杆的压杆在桁架平面外的计算长度，参考德国规范进行了修改，列出了 四种情况的计算公式，适用两杆长度和截面均相同的情况。 7.4.3 桁架弦杆侧向支承点之间相邻两节间的压力不等时，通常按较大压力计算稳定，这 比实际受力情况有利。通过理论分析并加以简化，采用了公式（7.4.3）的折减计算长度办法 来考虑此有利因素的影响。 桁架再分式腹杆体系的受压主斜杆及K形腹杆体系的竖杆等，在桁架平面外的计算长 度也应按式（7.4.3）确定（受拉主斜杆仍取1）。

绕平行轴屈曲并伴随着扭转，计算长度因扭转因素而增大。节点全部不重合者同时绕两个主

轴弯曲并伴随着扭转绿色城市规划法则及中国绿色城市未来展望，计算长度增大得更多

7.4.6构件容许长细比的规定，主要是避免构件柔度太大，在本身自重作用下产生过大的 挠度和运输、安装过程中造成弯曲，以及在动力荷载作用下发生较大振动。对受压构件来说 由于刚度不足产生的不利影响远比受拉构件严重 调查证明，主要受压构件的容许长细比值取为150，一般的支撑压杆取为200，能满足 正常使用的要求。考虑到国外多数规范对压杆的容许长细比值的规定均较宽泛，一般不分压 杆受力情况均规定为200，经研究并参考国外资料，在第2款申增加了内力不大于承载能力 50%的杆件，其长细比可放宽到200 相比原规范，本条适当增加了容许长细比为200的构件范围

7.4.7受拉构件的容许长细比值，基本上保留了我国多年使用经验所规定的数值。

柱屈曲时上、下两段为一整体。考虑两段的相互约束关系，可 以充分利用材料的潜力。 当柱分为两段时，计算长度可由下式确定（图8）：

式中：β一一短段与长段长度之比，β=a/ 当采用平板柱脚，其底板厚度不小于翼缘厚度两倍时，下段长 度可乘以系数0.8。

8.2构件的稳定性计算

服准则。弯矩作用平面外的整体稳定性不必计算，但要求计算分肢的稳定性。这是因为受力 最大的分肢平均应力大于整体构件的平均应力，只要分肢在两个方向的稳定得到保证，整个 构件在弯矩作用平面外的稳定也可以得到保证。

本条对原规范公式进行了修改，原公式是承载力的上限GB／T 10058-2009标准下载，尤其不适用.≤0.8的格