标准规范下载简介

DB63／T 1850-2020 公路波纹钢板挡土墙设计规范.pdf简介：

DB63/T 1850-2020《公路波纹钢板挡土墙设计规范》是一份由中国湖北省地方标准发布的技术规范。这份规范主要针对公路工程中使用的波纹钢板挡土墙的设计、施工和验收提供了详细的指导和规定。波纹钢板挡土墙是一种常见的路基防护设施，它由钢板制成，通过波浪形设计增加墙面的稳定性和防止土体滑动。

该规范详细规定了挡土墙的结构形式、材料选择、计算方法、施工工艺、质量控制以及安全要求等内容，旨在确保公路波纹钢板挡土墙的结构安全、经济合理和耐久性。它适用于公路工程的新建、改建和扩建项目，是设计、施工和管理公路波纹钢板挡土墙的重要参考依据。

由于这是一份技术性文件，可能需要专业的工程知识才能完全理解其内容。如果你需要具体的规范细节或有相关问题，建议咨询专业的公路工程设计人员或查阅完整的规范文档。

DB63／T 1850-2020 公路波纹钢板挡土墙设计规范.pdf部分内容预览：

式中： qi——第i单元板内侧土压力强度（kPa）； T一一第i单元筋带所承受的水平拉力（kN），按式（D.14）中的公式计算； Sx一筋带结点水平间距（m）； Sy一一筋带结点垂直间距（m）。 C.3.2波纹钢面板厚度按式（C.2）计算

C.3.2波纹钢面板厚度按式（C.2）计算

式中： 第单元波纹钢面板厚度（mm）； Mmax 计算断面内弯矩（kN·m），将qi视为均布荷载，按简支梁或悬臂梁求得； K 材料容许应力提高系数DB32∕T 3700-2019 江苏省城市轨道交通工程设计标准，作用（或荷载）组合、IⅡI取1.0，作用（或荷载）组合IⅢI取1.25 波纹钢面板容许弯拉应力（MPa），按表4取值； 北 计算断面宽度（cm）。

D.1.1筋带的有效净截面积应符合下列规定

DB63/T18502020

0.1.1筋带的有效净截面积应符合下列规定： a） 钢塑复合筋带，尺寸由生产厂家提供，但不应小于4.2条规定筋带的尺寸，经严格检验延伸率 和断裂应力后，按统计原理确定其设计截面积和极限强度，保证率为95%； b） 扁钢带的设计厚度为扣除镀锌层等防腐层厚度后的计算净截面积。 0.1.2筋带长度计算时，不计附加荷载引起的抗拔力。当筋带计算长度小于5.6.1条规定时，采用5.6. 1条规定长度；当筋带计算长度大于5.6.1条规定时，采用计算长度。 0.1.3计算筋带抗拔力时，不计基本可变荷载的作用效应。

D.2.1筋带长度计算

筋带长度按式（D.1）计算。

活动区的筋带长度按式（D.2）计算。

有效锚固长度按式（D.

式中： Li 第i层筋带总长度（m）： Lfi 第i层筋带在加筋体活动区的长度（m）： Lai 筋带在加筋体稳定区的有效锚固长度（m）； H 加筋体高度（m）； Z; 第i单元筋带结点至加筋体顶面的垂直距离（m）； H1 简化破裂面的上段高度（m），按式（D.6）计算： 填料内摩擦角（°），按表B.4取值。

D.2.2筋带截面积计算

筋带截面积按式（D.4）计算。

D.3.3简化破裂面上、下两部分的高度H1、H2，按式（D.6）计算。

DB63/T18502020

式中： H1一一加筋体活动区与稳定区的分界面简化破裂面上部分的高度（m），见图D.1； H 加筋体高度（m）； H2——加筋体活动区与稳定区的分界面简化破裂面下部分的高度（m），见图D.1； bH—等于0.3H; 填料内摩擦角（°），当填料为细粒土时，采用综合内摩擦角o，按表B.4取值。 4加筋体内部稳定验算时，土压力系数分别按式（D.7）、式（D.8）、式（D.9）、式（D.10）计算 当z;≤6m时：

式中： Zi 第i单元筋带节点至加筋体顶面（墙顶）的垂直距离（m）； 加筋体内深度z；处土压力系数： K,一 静止土压力系数； Ka 主动土压力系数； 填料内摩擦角（°），按表B.4取值。

D.3.5加筋体填料作用于波纹钢面板上的水平土压应力，按式（D.11）计

料作用于波纹钢面板上的水平土压应力，按式（

ZOei = Ozi + Oat + Obt Ozi = KiyZi Oai = Kiofi Obi=KiYihi

Zoei = Ozi + Oai + Ob Ozi = KiyZi (D.11) Oai = K;Ofi C, = KiYhi

式中： ZoEi 加筋体填料作用于波纹钢面板上的水平土压应力（kPa）； zi 加筋体填料作用于深度z处波纹钢面板上的水平土压应力（kPa）； ai 车辆（或人群）附加荷载作用于深度z;处波纹钢面板上的水平土压应力（kPa）； bi 加筋体顶面以上填土重力换算均布土厚所引起的深度z;处波纹钢面板上的水平土压应力 (kPa); K 加筋体内深度z;处土压力系数，按式（D.8）计算

DB63/T18502020

Y 加筋体填料的重度（kN/m），按表B.5取值。当加筋体有水时，应为填料的饱和重度； Zi 第i层筋带结点至加筋体顶面的垂直距离（m）； 加筋体深度z;处的附加竖向压应力（kPa）； 加筋体顶面以上填土高度（m）； h1一 加筋体顶面以上填土换算等代均布土层厚度（m），按式（D.5）计算。

.3.6附加荷载作用下，可按沿深度以1：0.5的扩散坡率计算扩散宽度。加筋体深度z;处的附加竖向 压应力f，当扩散线的内边缘点未进入活动区时，=O；当扩散线的内边缘点进入活动区时，按式 (D. 12)计算。

on = yho Le (zi + H>2bc) Lci = Lc + H + Zi (zi + H<2bc)

式中： fi 加筋体深度z;处的附加竖向压应力（kPa）； Y 加筋体填料的重度（kN/m°），按表B.5取值： ho 车辆或人群附加荷载换算等代均布土层厚度（m），按式（B.3）、式（B.4）计算； LC 加筋体计算时采用的荷载布置宽度（m），取路基全宽； Lci 加筋体深度z;处的荷载扩散宽度（m）； bc 波纹钢面板（墙体）背面至路基边缘的距离（m）； H 加筋体以上填土总厚度（m）； 公 第i层筋带结点至加筋体顶面的垂直距离（m）。

永久荷载作用下，筋带所在位置的竖直压力按

式中： i——在z层深度处，作用于筋带上的竖直压应力（kPa); y 加筋体填料的重度（kN/m"），按表B.5取值； Zi 第i层筋带结点至加筋体顶面的垂直距离（m）； h1 加筋体顶面以上填土换算等代均布土层厚度（m），按式（D.5）计算。

DB63/T18502020

当某一层筋带的抗力值小于作用效应组合值时，则应相应增大筋带的总宽度（即一个筋带节点的筋 带根数），按式（D.15）计算

D;= .. (D. 1) 2 f o Lat

Tio一一z;层深度处的筋带所承受的水平拉力设计值（kN)； Tpi—永久荷载重力作用下，z,层深度处筋带有效长度所提供的抗拔力（kN)； YR1一 筋带抗拔力计算调节系数，按表D.1取值； 加筋体及波纹钢板墙顶填土主动土压力或附加荷载土压力的分项系数，按表B.3取值： 一Z;层深度处的筋带所承受的水平拉力（kN）； 填料与筋带间的似摩擦系数，按附录F试验确定。无可靠试验资料时，按表D.2取值 ;一 在z层深度处，作用于筋带上的竖直压应力（kPa），按式（D.13）计算； bi一一结点上的筋带总宽度（m）； Lαi 筋带在稳定区的有效锚固长度（m）； ZoE 在z层深度处，波纹钢面板上的水平土压应力（kPa），按式（D.11）中的公式计算； 筋带结点水平间距（m）； S，一筋带结点垂直间距（m); 单根筋带宽度（mm）。

表D.1筋带抗拔力计算调节系数Y

表D.2填料与筋带间的似摩擦系数

注：有肋钢带的似摩擦系数可提高0.1

Afk . (D. 16

式中： Yo——结构重要性系数，按表B.1取值； Tio——z层深度处的筋带所承受的水平拉力设计值（kN），按式（D.14）中的公式计算： A一筋带截面的有效净截面积（mm），按式（D.4）计算； k一 筋带强度标准值（MPa），按表D.3取值； Yf 筋带抗拉性能的分项系数，取1.25； YR2 筋带抗拉计算调节系数，按表D.3取值

DB63/T18502020

表D.3筋带材料强度标准值f.及抗拉计算调节系数Yp

DB63/T1850—2020附录E（规范性附录）外部稳定性计算E.1一般规定E.1.1波纹钢板挡土墙地基设计时，各类作用（或荷载）组合下，作用效应组合设计值计算式中的作用分项系数，除被动土压力分项系数Yo2等于0.3外，其余作用（或荷载）的分项系数均等于1。E.1.2基底容许承载力值可按JTG3363的规定采用，当为作用（或荷载）组合III及施工荷载，且基底的容许承载力［o。]大于150kPa时，可提高25%。E.1.3地基承载力计算时，传至基础底面的荷载效应，应按正常使用极限状态下荷载效应标准组合，相应的抗力采用地基承载力特征值。E.1.4设置于不良土质地基、覆盖土层下为倾斜基岩地基及斜坡上的波纹钢板挡土墙或地基下可能存在深层滑动时，应按以下规定进行整体滑动稳定验算：a）应进行加筋体与地基整体滑动稳定验算，计算见图E.1。整体滑动稳定系数Ks不应小于1. 25;+++++圆弧滑动半径R图E.1波纹钢板挡土墙整体滑动稳定性计算b)整体滑动稳定系数Ks按式（E.1）计算。.. (E. 1)W,sina)式中：Ks整体滑动稳定系数；C.第i土条的黏聚力（MPa）；Xi第i土条弧长（m）；Wi第i土条重力（kN）：α;第士条滑动弧法线与竖直线的夹角（°）；Pi第i土条的滑动面处内摩擦角（°）。34

DB63/T18502020

eo = Ma/N..

eo——基底合力的偏心距； Md一一作用于基底形心的弯矩组合设计值（MPa）； N. 作用于基底上的垂直力组合设计值（kN/m）

基底合力的偏心距； 作用于基底形心的弯矩组合设计值（MPa）； 作用于基底上的垂直力组合设计值（kN/m）。 基底压应力按式（E.3）计算GB∕T 30032.3-2017 移动式升降工作平台 带有特殊部件的设计、计算、安全要求和试验方法 第3部分：果园用移动式升降工作平台，基岩或岩石地基上的波纹钢板挡土墙或墙高度不高于5.0m的 地基上的波纹钢板挡土墙按式（E.4）、式（E.5）计算。基底合力的偏心距eo，土质地基不应

2.2基底压应力o按式（E.3）计算，基岩或岩石地基上的波纹钢板挡土墙或墙高度不高于5. 定密实地基上的波纹钢板挡土墙按式（E.4）、式（E.5）计算。基底合力的偏心距eo，土质地基 于B/6、岩石地基不应大于B/4。基底的压应力不应大于基底的容许承载力[o]。

eo时，1, 2=(1±) ... (E.3)

eo>=时，1 α1 .. (E.5)

式中： eo 基底合力的偏心距； B 基底宽度（m），倾斜基底为其斜宽： 01 墙趾部的压应力（kPa）； 墙部的压应力（kPa）； Nd 作用于基底上的垂直力组合设计值（kN/m）； AB 基底底面每延米的面积，矩形基础为基础宽度BX1（m"）。

E.3.1波纹钢板挡土墙的滑动稳定方程应满足式（E.6）的要求SY／T 7318.3-2017 油气输送管特殊性能试验方法 第3部分：全尺寸弯曲试验，抗滑稳定系数按式（E.7）计算。