GB／T 35698.2-2019标准规范下载简介
GB／T 35698.2-2019 短路电流效应计算 第2部分：算例简介：
GB/T 35698.2-2019是关于短路电流效应计算的国家标准，分为两个部分。第一部分主要讲述了短路电流效应计算的通用要求和方法，而第二部分则是对这些要求和方法的应用举例，也就是算例简介。
算例部分通常会提供一系列具体的工程案例，详细描述如何根据标准进行短路电流的计算，包括短路电流的产生、传播、效应分析以及保护设备的选择等。这些算例都是实际工程中可能遇到的情况，通过分析和解决这些算例，读者可以更好地理解和掌握短路电流效应计算的方法和步骤，也可以在实际工作中进行参考。
短路电流效应计算在电力系统设计和运行中非常重要，它直接关系到电力系统的稳定性和安全性。因此，理解和掌握GB/T 35698.2-2019中的算例，对于电力工程专业人员来说，是非常必要的。
由于具体的算例内容涉及到大量的数学计算和专业术语，如果你在阅读过程中遇到理解困难，可以提供具体的算例题目，我会尽力提供更详细的解释和帮助。
GB／T 35698.2-2019 短路电流效应计算 第2部分：算例部分内容预览：
本算例中的计算是基于由间距不同的兰相全铝绞线连接而成的软母线。由固定在钢制支持件上的 支柱绝缘子充当跨度每端的固定点，如图4 跨度的有效长度是轴与支座之间的距离减去 设备连接板的延展部分： 附加的形状系数(由导线刚度和安装形式而定),例如从0,1 m到0.3 m
图 4量软导线的布置
Z3电磁荷载以及特征程
7.4短路时由于摆动引起的张力F
LG02-1 预应力混凝土空心板75导线跨中的动态弧重
7.7：档距水平位移b和最小空气净距a品
本算例中的计算是基于380kV三相双分裂导线布登.如图5：跨距：连接了两套双肾伸缩式 高开关，连接处同时作为间隔垫，且两个连接处之间还有一个间隔垫。分别计算了子导线间两种不同的 中线距高的情况，反映了筛缩力的效
8.3子导线间的有效距离a.=0.1m
单位长度的特征电磁荷载为
m92.8N/m 2元 a 2元 5 48 (.19a) 参数，为 F 92.8 =1.12 （20) nm：2X4.24X9.81 其中航是单根子导线单位长度的复合质量，包括集中质量。 :2X×36+2 m=m 4.24 kg/m nte 2X37,4 导线上的合力的方向为； arctanr arctan1.12=48.2 (21) 跨中导线的等效静态蕉垂为 fsua 8Fm 8X17.8X10 nmg22x4.24X9.81X48 Faa 8F 1.56m. (22.) 8X15:4X.10 导线振满周期为： 1.35 T 0.82 2.09 * g 9.81 T 1.56 0.8X =2.24s （23) R 9.81 导线的合成振荡周期为！ T. 2.09 1.798 Vir 元 1o1 /1+1.12 X 元 48.2 64190° 64 .90°
T 0.5 #0.2790.5 Tam0.5 0.262<0.5 1.91
8.3.2短路时由于摆动引起的张力
833跨中导线的动态弧垂
跨中导线的动态弧垂为
8.3.4短路后回落引起的张力F
8.3.4短路后回落引起的张力F
8.3.5档距水平位移b.和最小空气净距am
根据GB/T35698.1一2017中6.5.2对于结构、绝缘子，连接件和基座：应取FF和F中的最 大谊作为静荷裁 max(F.aFt.aF3.max136.3:68.8139.9)=68.8kN 由短路后回落引起的张力F得出。 最大水平位移为 1,48 前,最小空气净距为 2.04 m
8.4 子导线间的中线距离a= 0.4 m
短路时的张力F=36.3kN 短路后的张力F=68.8kN 最大水平位移b1.48m 最小空气净柜a普2.04m
8.4.2特征尺寸和参数
子导线间的短路电流电动力为
用于计算心,的参数近为
根据GB/T35698.1=2017中6.5.2和6.5.3.对手结 F中的最大值作为静态荷载： max[F.d+F.atF.. max[36.3:68.8:72.61 72.6 kN 由此得出箍缩力F 最大水平位移为1,48 m最小空气净施为2.04 m
引接线本算例中的计算基于380kV 玛距中·连 卖双 式隔离开关。跨中还有一处连接挂件,二者都作为间隔势
跨中有张紧导线和引接线的布置 引接线平面平行
93平行于主导线的引接线平面
根据9.2，给出了以下数据： 主导线温度为60C时引接线高度（最高运行温度） 主导线温度为60C时引接线宽度（最高运行温度） 引接线的线长度
9.3.2电流流过主导线整个跨距
932电磁荷载和特征参数
单位长度特征电磁荷载：
r=2元0.8 0.8 1.97
9.3.2.2跨中无引接线的情况下短路时由于摆动
TA0.5 0.3070.5 T 0.5 0.283<0.5 1.77
9.3.2.3导线在跨中的动态弧重
3.2.4跨中有引接线的情况下短路时由于摆动引起
9.3,2.5短路后回落引起的张力F
9.3,2.5短路后回落引起的张力F
1.270.6 =111>70°
9 32.6档距水平位移 b,和最小空气净距 a m
9.3.2.7 量描缩力下
由于式（53）成立，短路时子导线间会发生有效碰
9.3.3：：浴引接线电流流过主导线一半跨距井浴引接线流出
9.3.3：浴引接线电流流过全
单位长度的特征电磁荷载为
位长度的特征电磁荷线之
因度数见 9.32.1
因度数见 9.32.1
9.333.2跨中无引接线的情况下短路时由于摆动
Ta... 0.2780.5 Td1.80 Ta. 0.5 0.2560.5 1.95
9. 33.3跨中导线的动态弧重
短路后张力F前可以不计
9,3.3.6档距水平位移b 和最小空气净距a 益
9.3.3,7 摘缩力F
手式（53）成立子导线间发生有效碰操，见9.3.2. 由箍缩引起的张力为
F..和Fa的计算见9.3.2.2 随缩力F取F一和至id的最大值
正中的最大值作为静态荷载
9.4重直于主导线的引接线平面
三箱系统中的引接线可接图7所示布置。：无法预测短路电流会流经哪一对主导线·在所有情况下 帮应根据GB/T35698.12017进行计算
6.2.5进 计程出
7三相系统和双线系统中垂直引接线可能的布置
主导线温度为60C时（最高运行温度）引接线高度=7m。 主导线温度为60C时（最高运行温度）引接线宽度视=15m） 引接线的线长度=7.4m
9.4.2电流流过主导线整个跨路
9.4.2.2：跨中无引接线的情况下短路时由于摆动引起的张力F
9.4.2.3跨中导线的动态弧垂
跨中导线的动态弧垂与9.3.2.3相同
4跨中有引接线的情况下短路时由于探动引起的
9.4.2.5短路后回落引起的张力F
9.4.2.6档距水平位移b和最小空气净距a
9.4:2.7箍缩力F
银据GB F中的最大值作为静态荷载： max(F.aFra:Faa)=max(38:0;41.8)=41.8 kN 由箍缩力F品得出 最大水平位移为1.51m.最小空气净距为1.98m 当根据GB/T35698.12017中6.2.3计算，且跨中无引接线时，对于结构、绝缘子、连接件和基座 应取FF镜和F中的最大值作为静态荷载： maxtF.FaFm.j1max38.0,65,8:41.8)=65.8kN 由野中无引接线时短路后的回落引起的张力F得出， 最大水平位移为1.51m，最小空气净距为1.98m
9.4.3沿主导线一半长度与引接线的电流
4.3.2跨中无引接线的情况下短路时由于摆动引起
9. 4.3.3跨中导线的动态弧重
9.43.4 跨中有引接线的情况下短路时由于摆动引起的张
9.4.3.6。档距水平位移b和最小空气净距a
9.4.3.7摘缩力E
由于式（53）成立，子导线间会发生有效碰撞，见9.32.6。 由箍缩引起的张力为
根据GB/T35698.12017中6.5.2和6.5.3，对于结构、绝缘子，连接件和基座：应取F4F和 F中的最大值作为静态荷载： maxtFFrF=mmax26.8j0;29.5]=29.5kN 由摘缩力F得出 最大水平位移为1.02m最小空气净距为2.96m。 当根据GB/T35698.1一2017中6.2.3计算，且跨中无引接线时，对于结构、绝缘子、连接件和基座， 应取FF链和F中的最大值作为静态荷载： max(FaiF1.1Fa1max(26.852.8129.5)=52.8kN 由跨路中无引接线时短路后的回落引起的张力于得出。 最大水平位移为1.02m，最小空气净距为2.96m
10算例7一一重直主导线的机械效应(引接线
10.3量短路张力和最大水
短路张力和最大水平位租
10.4.1关于引接线的静态张力
10.4.1关于引接线的静态张力
单根子导线在下端固定点引起的力的水平分量可以通过将导线的弧垂线当作抛物线来计算。例如 在中
单根子导线在周定点上端引起的力的重直分量为！
V m g =1.95X14X9.81t268 N. 引接线上的平均张力为
10.4.2特征尺寸与参数
2019年全国二级建造师执业资格考试《建设工程施工管理》特训资料0.100 #3.11.且 113.28 A·133 0.0322 0.100
导线间的短路电流电动
量算例8——操导体的我
DB34∕T 1860-2013 建设工程勘察技术资料归档整理规程本算例中的计算基于每相单根导体的三相10 kV 母线。
若下式成立，母线有足够的耐热强度：
母线有足够的耐热强度