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盛欧国际物业中心施工组织设计简介：

盛欧国际物业中心施工组织设计部分内容预览：

图2框架结构计算简图

3.1屋面及楼面的永久荷载标准值

3.2.屋面及楼面可变荷载标准值

T／CAEPI 31-2021 旋转式沸石吸附浓缩装置技术要求.pdf上人屋面均布活荷载标准值： 2.00kN/m 楼面活荷载标准值： 2.00kN/m 屋面雪荷载标准值： Sx=μ, ×S=1. 0×0. 4=0. 4kN/m² 3.3.梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算

表2梁柱重力荷载标准值

外墙：300mm厚的加气混凝土块. 外墙面：6厚1:2.5水泥砂浆抹面.6厚1:1:6水泥石灰膏砂浆抹平扫毛，8厚1:0.5:4水泥石灰 膏砂浆打底扫毛。 内墙面：5厚1:2.5水泥砂浆抹面压实赶光,5厚1:1:6水泥石灰膏砂浆扫毛，6厚1:0.5:4水泥 石灰膏砂浆打底扫毛。 则外墙单位墙面重力荷载为：0.3×11.8+20×0.006+14×0.006+14×0.008+20×0.005+14× 0.005+14X0.005=4.096kN/m。 内墙：200mm厚的加气混凝土块。 内墙两侧均为5厚1:2.5水泥砂浆抹面压实赶光，5厚1:1:6水泥石灰膏砂浆扫毛，6厚1:0.5:4 水泥石灰膏砂浆打底扫毛。 则内墙单位面积重力荷载为11.8×0.2+2×(20×0.005+14×0.005+14×0.006)=2.868kN/m 木门单位面积重力荷载为0.2kN/m²，塑钢窗单位面积重力荷载取0.4kN/m²。

外墙：300mm厚的加气混凝土块. 外墙面：6厚1:2.5水泥砂浆抹面.6厚1:1:6水泥石灰膏砂浆抹平扫毛，8厚1:0.5:4水泥石灰 膏砂浆打底扫毛。 内墙面：5厚1:2.5水泥砂浆抹面压实赶光,5厚1:1:6水泥石灰膏砂浆扫毛，6厚1:0.5:4水泥 石灰膏砂浆打底扫毛。 则外墙单位墙面重力荷载为：0.3×11.8+20×0.006+14×0.006+14×0.008+20×0.005+14× 0.005+14X0.005=4.096kN/m。 内墙：200mm厚的加气混凝土块。 内墙两侧均为5厚1:2.5水泥砂浆抹面压实赶光,5厚1:1:6水泥石灰膏砂浆扫毛，6厚1:0.5:4 水泥石灰膏砂浆打底扫毛。 则内墙单位面积重力荷载为11.8×0.2+2×(20×0.005+14×0.005+14×0.006)=2.868kN/m 木门单位面积重力荷载为0.2kN/m²，塑钢窗单位面积重力荷载取0.4kN/m²。

3.4重力荷载代表值计算

表3各层重力荷载代表值

各质点的重力荷载代表值如图3所示

4.1.横向框架侧移刚度计算

各质点的重力荷载代表

表4横梁线刚度i.计算表

表5柱线刚度i。计算表

3.124+3.828+3.556+4.356 3.124 3.556 =0.83 2×9.0 9.00 下 0.83 3.828 4.356 αc =0.293 2+0.83 2+K

则D=0.293× 12×9×100 = 24417N / mm 3600²

表6中框架柱侧移刚度D值（N/mm）

表7边框架柱侧移刚度D值（N/mm）

由表4.4可见，≥D1/≥D2=686108/726444=0.944>0.7，故该框架为规则框架。

4.2.纵向框架侧移刚度计算

纵向框架侧移刚度计算方法与横向框架相同。柱在纵向的侧移刚度除与柱纵向的截面特性 有关外，还与纵梁的线刚度有关，纵梁的线刚度ib的计算过程见表9纵横向柱的线刚度相同

表9纵梁线刚度i计算表

表10纵向中框架柱侧移刚度D值（N/mm）

表11纵向边框架柱侧移刚度D值（N/mm）

横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计

5.1.横向自振周期计算

按式Ge=Gn+1(1+3/2*h1/H)将G9折算到主体结构的顶层， 即 Ge=281×(1+3/2X3/33.8)=318.41kN

其中第8层的为G8与Ge之和计算结果见表1

(△u)k (△u),=Va/ ∑D, G

表13结构顶点的假象侧移计算

T =1.7×0.7×~0.5868= 0.912s

因结构高度不超过40m，，质量和刚度沿高度分布比较均匀，且以剪切变形为主，故采用 Geq=0.85∑Gi=0.85×88830=75505.5kN T=0.35s，因为Tg

各质点的水平地震作用按式F;= ZGH

△ F8= 8,× Fek =0.143 × 2552.08=364.95

各质点的水平地震作用按式F;= ZGH

计算，计算结果见下表，各楼层地震剪力按式V；=Fi计算. 表14各质点横向水平地震作用及楼层地震单

GH; 2187.13 ∑GH

点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表

各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿高度的分布见图4：

(a)水平地震作用分布 (b)层间剪力分布

(a)水平地震作用分布

5.3水平地震作用下的位移验算

5.3水平地震作用下的位移验算

水平地震作用下框架结构的层间位移

水平地震作用下框架结构的层间位移

图4横向水平地震作用及楼层地震剪力

△u=Vi/∑D，u=∑(△u)kθe=△u/h i=1 k=1

表15横向水平地震作用下的位移验算

由表可知最大弹性位移角发生在第3层，其值1/1042<1/550.满足△ui≤[0e]·hi

平地震作用下框架内力

5.4.水平地震作用下框架内力计算

以图1中5轴线横向框架内力计算为例，框架柱端剪力及弯矩分别由式V L SD

17梁端剪力、弯矩及柱轴力计算

注：1)柱轴力为拉力，当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根 2）表中M的单位为KN·m、V的单位为KN，N的单位为KN，1的单位为m

水平地震作用下框架的弯矩图，梁端剪力图及柱轴力图如图5所示和图6：

图5左地震作用下的框架弯矩图

图6左地震作用下梁端剪力及柱轴力图

黄向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算

5.2横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计

5.2.1风荷载标准值

仍取图2.13轴线横向框架，其负载宽度7.2m沿房屋高度分布风荷载标准值 q;(z)=7.2×0.55βμHs 根据各楼层标高处高度Hi查取μ，9(z)沿房屋高度的分布见表18 9(z)沿房屋高度的分布见图6(a)

表18沿房屋高度分布风荷载标准值

《荷载规范》规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数β

来考虑风压脉动的影响，本例房屋高度H=30.8m>30m,H/B=30.8/14.7=2.095>1.5,因此，该房屋 应考虑风压脉动的影响。 框架结构分析时，应按静力等效原理将分布风荷载转化为节点集中荷载，节点集中荷载见图7 （b）)，例第4层集中荷载F的计算如下：

=(q+q2)x(h;+h;)/2 F=(4.000+2.500)×(3.6+3.6)/2=23.40KN

5.2.2风荷载作用下的水平位移验算

CJJ 30-2009 粪便处理厂运行维护及安全技术规程（b）等效节点集中风荷载 图7框架上的风荷载

△μ); =V/∑D； (△u) μ= k=1

计算各层的相对侧移和绝对侧移，计算结果见表19

表19风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算

表19风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算

由表可见，风荷载作用下框架最大层间位移角为0.629<1/550=1.818，满足规范要求。

JTS／T 164-1-2021 港口货运车辆射频识别系统工程技术规范.pdf5.2.3风荷载作用下框架结构内力计算

风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下的相同。3轴线横向框架在风荷作 用下的弯矩，梁端剪力及柱轴力见图6。计算结果分别见表5.8和表5.9；