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宁波江北区洪塘大酒店屋面高空大悬挑混凝土结构支模架专项施工组织设计简介：

宁波江北区洪塘大酒店屋面高空大悬挑混凝土结构支模架专项施工组织设计，是一个详细规划和执行的施工方案，主要用于指导大型屋面混凝土结构的支模架搭建工作。以下是该方案可能包含的主要内容：

1. 项目背景和概述：首先，会介绍洪塘大酒店屋面工程的基本情况，包括工程规模、结构特征、施工地点等，以及大悬挑混凝土结构的特殊性。

2. 施工目标：明确施工目标，如完成屋面混凝土浇筑、确保支模架的安全稳定，以及满足结构设计要求。

3. 施工准备：包括人员配置、设备租赁和进场、施工材料准备、技术交底等内容。

4. 支模架设计与施工：详细描述大悬挑混凝土结构的支模架设计，包括选型、尺寸、承载能力计算，以及施工步骤和方法。

5. 安全措施：强调高空作业安全，如防坠落、防滑、防雷电等安全防护措施，以及应急预案。

6. 进度计划：根据工程量和施工难度，制定详细的施工进度计划，包括各阶段的开始和结束时间。

7. 质量管理：包括施工过程的质量控制措施，如质量标准设定、过程检查、验收等。

8. 环保与文明施工：落实环保措施，减少施工对周边环境的影响，同时强调文明施工，规范施工行为。

9. 应急处理：对可能遇到的突发情况，如恶劣天气、设备故障等，制定应急处理方案。

10. 附录：可能包含施工图纸、计算书、相关法规等技术文件。

这个方案是确保项目顺利进行的基石，需要项目经理、工程师和施工团队共同参与和执行。

宁波江北区洪塘大酒店屋面高空大悬挑混凝土结构支模架专项施工组织设计部分内容预览：

形成原因：模板等吊运不规范、钢结构吊装不规范。

（1）吊装时应把吊物绑牢固。

（2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合GB∕T 28970-2012 道路交通运输地理信息系统数据字典要求，严格遵守“十不吊”规定。

（3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。

（4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。

（5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。

（6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。

形成原因：支拆模环境不良

应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。

组成、职责、分工及设备如下 ：

10.2.2、坍塌倒塌事故应急措施

（1）、事故发生后应立即报告应急抢险指挥部。

（2）、挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。

（3）、清除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。

（4）、进行简易包扎、止血或简易骨折固定。

（5）、尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。

（6）、组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移至安全地方。

（7）、若有骨折时应及时用夹板等简易固定后立即送医院。

（8）、在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。

（9）、生产部、技术部、安全部应组织相关人员对倒塌事故进行原因分析，制定相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报。

10.2.3、高空坠落事故应急措施

仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

10.2.4、物体打击事故应急措施

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。

⑴、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。

⑵、对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

⑶、对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

⑷、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。

10.2.5、触电事故应急措施

1、切断电源。若一时无法切断电源，可用干燥的木棒、木板、绝缘绳等绝缘材料解脱触电者。

2、用绝缘工具切断带电导线。

3、抓住触电者干燥而不贴身的衣服，将其拖开，切记要避免碰到金属物体和触电者的裸露身体。注意：要预防触电者解脱后摔倒受伤。另外，以上办法仅适用于220/330V“低压”触电的抢救。对于高压触电应及时通知供电部门，采用相应的紧急措施，以免发生新的事故。

4、医务人员到达前的现场抢救方法：

（1）触电者神智清醒，让其就地休息。

（2）触电者呼吸、心跳尚存、神智不清，应仰卧，周围保持空气流通，注意保暖。

（3）触电者呼吸停止，则用口对口进行人工呼吸；触电者心脏停止跳动，用体外人工心脏挤压维持血液循环；若呼吸、心脏全停，则两种方法同时进行。

5、现场抢救不能轻易中止，要坚持到医务人员到场后接替抢救。

6、触电事故发生后，单位应立即在现场设置警戒线，维护抢救现场的正常秩序，警戒人员应当引导医务人员快速进入事故现场。

7、事故现场警戒线必须待医务人员将触电者带离现场赴医院救治，事故调查和排险抢修工作完毕，现场已无事故隐患时，方可解除。

说明：计算书是按照屋面梁400*750（最大梁）两侧立杆受力进行分析，该处受力计算合格，表示其他部位均合格。该计算书只验算工字钢挑梁和联梁等相关构件，关于支模架验算参考本工程的《模板专项施工方案》中的相关梁板。

11.1、普通部位（悬挑2.1m）

11.1.1、WKL4（400×750）梁侧立杆荷载计算

设计简图如下：

取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：

q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.5+(24+1.5)×0.75]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=30.694kN/m

梁一侧立杆的线荷载为q1=30.694/2=15.347 kN/m；

按梁跨度方向间距1.0m考虑，梁一侧的荷载为15.347KN；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.135×3.65=0.5913kN；

故立杆根部荷载分别为：

15.347+0.5913 =15.938KN。

11.1.2悬挑架主梁验算计算书

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m

第1排：F1=F1/nz=15.94/1=15.94kN

第2排：F2=F2/nz=15.94/1=15.94kN

第3排：F3=F3/nz=15.94/1=15.94kN

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=7.6×106/141000=53.92N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=19.93N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=0.48mm≤[ν]=2×lx/400=2×2100/400=10.5mm

4、支座反力计算

R1=0.21kN,R2=16.18kN,R3=32.93kN

下撑杆件角度计算：

β1=arctanL1/L2=arctan(3600/1600)=66.04°

下撑杆件支座力：

RX1=nzR3=1×32.93=32.93kN

NXZ1=RX1/tanβ1=32.93/tan66.04°=14.64kN

下撑杆件轴向力：

NX1=RX1/sinβ1=32.93/sin66.04°=36.04kN

下撑杆件的最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=36.04kN

L01=(L12+L22)0.5=(36002+16002)0.5=3939.54mm

下撑杆长细比：

λ1=L01/i=3939.54/55.2=71.37

轴心受压稳定性计算：

σ1=NX1/(φ1A)=36039.36/(0.789×1851)=24.68N/mm2≤f=205N/mm2

对接焊缝验算：

σ=NX/(lwt)=36.04×103/A=36.04×103/1851=19.47N/mm2≤fcw=185N/mm2

五、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N =[(NXZ1)]/nz=[(14.64)]/1=14.64kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=7.6×106/(1.05×141×103)+14.64×103/2610=56.96N/mm2≤[f]=215N/mm2

受弯构件整体稳定性分析：

σ = Mmax/(φbWx)=7.6×106/(0.89×141×103)=60.33N/mm2≤[f]=215N/mm2

六、锚固段与楼板连接的计算

压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。

11.2、阳角部位（悬挑3.6m）

11.2.1、悬挑架联梁验算计算书

q=1.2×gk=1.2×0.112=0.13kN/m

第1排：F1=F1/nl=15.94/1=15.94kN

第2排：F2=F2/nl=15.94/1=15.94kN

第3排：F3=F3/nl=15.94/1=15.94kN

第4排：F4=F4/nl=15.94/1=15.94kN

第5排：F5=F5/nl=15.94/1=15.94kN

F=max[F1,F2,F3,F4,F5]=15.94kN

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=6.04×106/49000=123.32N/mm2≤[f]=215N/mm2

主楞剪力图(kN)

11.2.2、悬挑架主梁验算计算书

DBJ50∕T-037-2017 烧结页岩多孔砖和空心砖砌体结构技术标准 q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m

第1排：F1=F1/nz=15.94/1=15.94kN

第2排：F2=F2/nz=19.92/1=19.92kN

第3排：F3=F3/nz=23.9/1=23.9kN

第4排：F4=F4/nz=27.88/1=27.88kN

07援萨摩亚游泳馆工程施工组织设计上（第一章至第五章） 第5排：F5=F5/nz=31.88/1=31.88kN

弯矩图(kN·m)