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支模架施工方案简介：
支模架施工方案是一种详细的工程实施指导文件，主要用于混凝土结构施工过程中，对模板支撑系统的设计、安装、使用和拆除等环节进行规划和管理。它主要包括以下几个部分：
1. 项目概述：对支模架的工程背景、规模、结构类型等基本信息进行介绍。
2. 设计依据：列出设计遵循的标准规范、工程图纸、施工条件等。
3. 架体设计：根据工程结构特点，设计出合理的模板支撑体系，包括选择合适的支模材料（如钢管、木头等）、支架的尺寸和形式、连接方式等。
4. 施工流程：详细描述模板的安装、混凝土浇筑、支撑调整、模板拆除等关键步骤，以及施工顺序。
5. 安全措施：包括防护措施、应急预案、施工人员安全培训等内容，以确保施工过程的安全。
6. 质量控制：制定出质量管理措施，包括模板的平整度、垂直度的检查，支撑的稳定性检查等。
7. 成本预算：对支模架的材料、人工、设备等成本进行预估和控制。
8. 附图：提供支撑架的结构示意图、施工图等辅助材料。
通过这样的施工方案，可以确保支模架施工的顺利进行，提高施工效率，保证工程质量，同时也能有效避免安全事故的发生。
支模架施工方案部分内容预览：
4、支座反力计算
Rmax=1.25ql=1.25×3.555×0.9=3.999kN
六、主楞(横向水平钢管)验算
DB65／T 3251-2020 清洁生产标准 燃气发电行业.pdf 计算简图如下：
主楞弯矩图(kN·m)
主楞剪力图(kN)
主楞变形图(mm)
支座反力依次为R1=5.413kN,R2=8.637kN,R3=8.638kN,R4=5.413kN
σmax=Mmax/W=0.632×106/4490=140.823N/mm2≤fm=205N/mm2
τmax=2Qmax/A=2×2.621×1000/424=12.363N/mm2
τmax=12.363N/mm2≤fv=125N/mm2
νmax=1.526mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm
4、扣件抗滑验算
最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,R4]=8.638kN
1.05×Rmax=1.05×8.638=9.069kN，9.069kN≤0.8×12.0=9.6kN
在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！
h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667，查附录D，得k=1.167，μ=1.427
l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.427×1500，1500+2×50]=2498mm
λ=l0/i=2498/15.9=158≤[λ]=210
长细比符合要求！
查《规程》附录C得 φ=0.281
1) 模板支架风荷载标准值计算
la=0.9m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得φw=0.129
因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6
通过插入法求η，得η=0.96
μzω0d2=1×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25
通过插入法求μs1，得μs1=1.2
μs=φwμstw=0.129×3.648=0.471
ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.471×0.45=0.148kN/m2
2) 整体侧向力标准值计算
ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.45=0.315kN/m2
不组合风荷载时
Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=8.638+0.15×1.2×7.8=10.042kN
σ=1.05Nut/(φAKH)=1.05×10.042×103/(0.281×424×0.981)=90.176N/mm2≤[f]=205N/mm2
Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk=R'max+0.15γGH=7.952+0.15×1.2×7.8=9.356kN
Mw=0.85×1.4ωk lah2/10=0.85×1.4×0.148×0.9×1.52/10=0.036kN·m
σ=1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=
1.05×9.356×103/(0.281×424×0.981)+0.036×106/(4.49×103)=91.98N/mm2≤[f]=205N/mm2
4、整体侧向力验算
F=0.85AFωkla/La=0.85×33×0.315×0.9/7.8=1.02kN
N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×1.02×7.8/[(34+1)×6.6]=0.103kN
σ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=
(1.05×9.356+0.103)×103/(0.281×424×0.981)=84.9N/mm2≤[f]=205N/mm2
立杆底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=10.042/(1×0.09)=111.573kPa≤fak=300kPa
梁模板(扣件式)计算书
设计简图如下：
计算简图如下：
W=bh2/6=250×152/6=9375mm3，I=bh3/12=250×153/12=70312.5mm4
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.5+(24+1.5)×0.65]×0.25+1.4×(1+2)×0.25=6.813kN/m
Mmax=0.125ql2=0.125×6.813×0.2252=0.043kN·m
σmax=Mmax/W=0.043×106/9375=4.599N/mm2≤fm=15N/mm2
Qmax=0.625ql=0.625×6.813×0.225=0.958kN
τmax=3Qmax/(2bh)=3×0.958×103/(2×250×15)=0.383N/mm2≤fv=1.4N/mm2
νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×6.813×2254/(100×6000×70312.5)=0.216mm
νmax=0.216mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[225/150，10]=1.5mm
混凝土梁传递给次楞荷载：q1=γGΣqGk+1.4ΣqQk =1.35×[(0.5+(24+1.5)×0.65)×0.225]+1.4×(1+2)×0.225=6.132kN/m
次楞自重荷载：q2=γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m
梁左侧楼板传递给次楞荷载：
F1=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
梁右侧楼板传递给次楞荷载：
F2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
计算简图如下：
次楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.494kN·m
σmax=Mmax/W=0.494×106/64000=7.721N/mm2≤fm=13N/mm2
次楞剪力图(kN)
Qmax=1.197kN
τmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.197×1000/(2×60×80)=0.374N/mm2
τmax=0.374N/mm2≤fv=1.3N/mm2
次楞变形图(mm)
νmax=2.054mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm
R1=1.197kN,R2=1.197kN
六、主楞(纵向水平钢管)验算
R=max[R1,R2]=max[1.197,1.197]=1.197kN
q=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m
计算简图如下：
主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.102kN·m
σmax=Mmax/W=0.102×106/4490=22.749N/mm2≤fm=205N/mm2
主楞剪力图(kN)
Qmax=0.836kN
τmax=2Qmax/A=2×0.836×1000/424=3.942N/mm2
τmax=3.942N/mm2≤fv=125N/mm2
主楞变形图(mm)
νmax=0.046mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[450/150，10]=3mm
支座反力依次为R1=1.579kN,R2=2.868kN,R3=1.579kN
横向水平钢管起构造作用，不用计算
最大支座反力Rmax=2.868kN
1.05×Rmax=1.05×2.868=3.012kN，3.012kN≤0.8×12.0=9.6kN
在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！
九、模板支架整体高宽比验算
H/Lb=7.8/60=0.13＜5
h/la=1500/450=3.333，h/lb=1500/1000=1.5，查附录D，得k=1.167，μ=1.458
l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.458×1500，1500+2×50]=2552mm
λ=l0/i=2552/15.9=161≤[λ]=210
长细比符合要求！
查《规程》附录C得 φ=0.271
1) 模板支架风荷载标准值计算
la=0.45m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得φw=0.172
因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.45m，b/h=0.45/1.5=0.3
通过插入法求η，得η=0.96
μzω0d2=1×0.45×0.0482=0.001CJT235-2006 立式长轴泵，h/d=1.5/0.048=31.25
通过插入法求μs1，得μs1=1.2
μs=φwμstw=0.172×4.864=0.837
ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.837×0.45=0.264kN/m2
2017浙J59：建筑刚性防水构造(一).pdf 2) 整体侧向力标准值计算
ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.45=0.315kN/m2