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人民路箱涵专项施工方案(门型脚手架支撑构架)简介：

人民路箱涵专项施工方案，针对的是在人民路进行箱涵建设或改造时的具体施工计划。门型脚手架支撑构架是该方案中的一个重要组成部分，主要用于提供施工人员在高空作业时的稳定平台，保障施工安全。

门型脚手架是一种常见的建筑施工支架，其结构类似于字母"M"，由立杆、横杆和斜杆组成，能够提供较大的作业面积和良好的稳定性。在箱涵施工中，门型脚手架通常用于支撑顶部的开挖作业，确保挖掘区域的稳定，防止因挖掘作业导致的地面塌陷。同时，它也能帮助工人进行箱涵的安装、混凝土浇筑等工作。

施工方案会详细规划门型脚手架的设置位置、高度、间距、承载能力等参数，以及搭建、使用和拆除的步骤和安全措施。此外，还会考虑到天气、地质、交通等因素对施工的影响，确保施工过程的顺利进行并保障施工人员的生命安全。

总的来说，这个施工方案将是一个全面的、科学的、安全的施工计划，旨在高效、安全地完成人民路箱涵的建设或改造任务。

人民路箱涵专项施工方案(门型脚手架支撑构架)部分内容预览：

：弯矩设计值（N·mm）；

q1：作用在模板上的均布荷载（N/mm）；

施工荷载为集中荷载时：

KN·m

由于HG∕T *190-2011 化工企业能源审计规范.pdf，故应用验算强度。

δ：受弯构件应力设计值（N/mm2）；

W：截面抵抗矩,=*.*8×10*mm3

：模板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

“‘建筑施工模板安全技术规范’表A.5.2”取值： =11.5N/mm2；

=0.28**×10*/()

=0.28**×10*/*.*8×10*

=*.392 N/mm2

<=11.5N/mm2

所以模板强度满足要求。

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。故其作用效应的线荷载设计值如下：

q=0.3×（0.3+8.*+0.35）=0.3×9.05KN/m=2.715N/mm

根据模板设计规范得出=1200/250=*.8mm

：简支梁的挠度（mm）；

q：作用在模板上的均布线荷载（N/mm）；

E：模板的弹性模量（N/mm），查表E=8.0×103；

I：模板的截面惯性矩（mm*）；

故模板挠度能满足要求。

（3）板底模背楞方木强度验算

板下第一层方木采用80×80松木方按300mm间距设置，方木的跨度在900~1200mm之间，按最大间距为1200mm的二跨验算。

其中：q1=3.9*KN/m=39*0N/m

q2=97.2N/m P=3150N

分别计算施工荷载为均布荷载作用时和施工荷载为集中力作用于跨中时的弯矩。

a 当施工荷载为均布荷载作用时：

=39*0χ1.2χ1.2/8＝712.8N· m

b 当施工荷载为集中力作用于跨中时：

取最大值M2=9*2N· m进行验算。

W=b·h2/*=80×802/*=85333.*mm3

δ=M/W=9*2N·mm×103/85333.*

=11.2N/mm2＜=13N/mm2

故板底模背楞方木强度能满足要求。

（*）板底模背楞方木挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。故其作用效应的线荷载设计值如下：

q=0.3×（0.3+8.*+0.35）=0.3×9.05KN/m=2.715N/mm

E=8000N/mm2；I=b×h3/12=80×803/12=3.*1×10*mm*

=5×2.715×1200*/(38*×8000×3.*1×10*)

=2.*87mm

故板底模背楞方木挠度能满足要求。

（5）板底模小楞强度验算

小楞采用ф*8×3.5圆钢管并列，间距900mm，fm=215N/mm2；

E=2.0*×10*N/mm2

截面特征为：I=2×12.19×10* mm*

W=5.08×103mm3

小楞承受木方背楞传来的集中荷载：

p1=39*0×0.9=35**N/m

p2=2715N/m×0.9=2***N/m

近似按三跨连续梁计算，计算简图如下所示：

q=35**N/mm

900 900 900

M=0.175p1L=0.175×35**×0.9=0.5*1×10*N.mm

=M/W=0.5*1×10*/5.08×103

=110.*N/mm2

故板底模小楞强度能满足要求。

（*）板底模小楞挠度验算

ω=1.1**p2L3/100EI

=1.1**×2.***×9003×103/100×2.0*× 105×2×12.19×10*

ω/L=0.*0**/900=1/221*<1/*00

故板底模小楞挠度能满足要求。

7.2.2 墙模板计算

采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板 的最大侧压力，可按下列式来计算，并取二式中的较小值：

F1=0.22γc t0β1β2V½

混凝土重力密度γc =2*KN/m³；

新浇筑混凝土初凝时间t0 =200/（T+15）=200/（25+15）=5；

外加剂影响修正系数β1=1.0

混凝土坍落度影响系数β2=0.85；

混凝土的浇筑速度V=2m/h；

F1=0.22×2*×5×1.0×0.85×21/2

=31.7KN/m2

F2=γc×H=2*×3=72KN/m2

按取最小值，故最大侧压力为31.7KN/m2。

考虑倾倒混凝土产生的水平荷载标准值*KN/m2，分别取荷载分项系数1.2和1.*，则作用于模板的总荷载设计值为：

q1=1.2×31.7+1.*×*=*3.** KN/m2

模板采用厚混凝土防水竹模板，以板宽1000mm为一个计算单元，板的跨度为300mm。则：

W=1000×182/*=5.*×10*mm3

M==0.39132 KN·m

=M/W=0.39132×10*/5.*×103

=7.25N/mm2< fm=11.5N/mm2

刚度验算采用标准荷载同时不考虑振动荷载作用

q2=1.0×31.7=31.7 KN/m

I=bh3/12=1000×183/12=*.8*×105 mm*

=25*7.7/5832

=0.**mm<300/*00=0.75mm

故墙模板强度和刚度都满足要求。

内木楞用方木截面为80×80，W=b·h2/*=80×802/*= 85333.* mm3，I=b×h3/12=80×803/12=3.*1×10*mm*，外楞间距300mm。

内木楞承受的弯矩M==0.*98 KN·m

=M/W=0.*98×10*/8.5*×103

=8.18N/mm2< fm=11.5N/mm2

[]=*00/*00=1.0mm

故墙内木楞强度和刚度都满足要求。

c．墙模板对拉螺栓计算

拟采用M1*对拉螺栓，且横向间距设置为L1=0.7m，纵向间距设置为L2=0.75m。根据模板安全技术规范，拉力P=F1×L1×L2

P=31.7×0.7×0.75=1***2.5N

查建筑施工模板安全技术规范表5.23得M1*的容许拉力为17800N。故满足要求。

7.3 支撑系统的验算

本工程的模板支撑系统采用M1217型门型脚手架，门型架整体稳定的技术转化为门型架立柱的计算，并取作用于门架立柱的轴心力设计值不大于门型架立柱的承载力设计值。

N：作用于门型架立柱上的轴心力设计值；

Nd：一榀门型架的稳定承载力设计值；

A：一榀门型架两根立柱的毛截面面积（A=2A1，mm2）；

f：门型架钢材的强度设计值（取250N/mm2）；

h0：门型架的高度，因h0+25mm=h，计算时h0和h可不加区

i：门型架立杆（包括加强杆）的回转半径；i=

I：门型架组合立杆的等效截面惯性矩；I=I0+I1·h1/h0

I0：门型架立杆的毛截面惯性矩；

A1：门型架立杆的毛截面面积；

h1：门型架加强杆的高度；

I1：门型架加强杆的惯性矩；

作用于门型架立杆上的轴心力标准值：

混凝土和施工荷载作用在模板上和方木上，再均匀的传给门型

架的立柱，每榀门型架的荷载计算单元为2100×900，由于门型架仅为一层，其本身的自重很小，验算时忽略不计。

底板下门型支架主力杆受到的集中力

N=13.72*×2.1×0.9=25.938KN

活载作用下引起的荷载效应：

G活=1.*×（2.5+2.0）=*.3KN/m2

恒载作用下引起的荷载效应

G恒=1.2×（0.3+0.*5×2*+1.5×0.*5）=11.775KN/m2

η=G活/G恒=*.3/11.775=0.535

查建筑施工手册表5—5

=1.59×（1+η）/(1+1.17η)

=1.59×(1+0.535)/(1+1.17×0.535)

所选门型架立杆为Φ*2×2.5，加强杆为Φ2*.8×2.5；底部采用相同规格尺寸的*0cm调节架。其各参数如下：

某小区水电施工方案 1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；*——横杆加强杆

h0 = 1700mm；h1=153*mm；I0=*.08×10*mm*；

A1=310mm2； I1=1.*2×10*mm*；A=*20mm2；

I=I0+I1·h1/h0=*.08×10*+1.*2×10*×153*/1700=7.2×10*mm*

λ=h0/i=1700/15.2*=111.*

查建筑施工手册表5—18，Ψ=0.389

N d==0.389×*20×250/(0.9×1.5)

=****2N=**.**2KN

深基坑拉森钢板桩支护专项施工方案.doc >25.938KN