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模板施工方案(2)简介：
模板施工方案，通常是指在建筑工程中，为确保模板的正确安装、使用和拆除而制定的详细操作步骤和方法的计划。这个方案通常包括以下几个方面：
1. 工程概述：对施工的工程进行简要描述，包括工程规模、结构形式、施工部位等，以便明确模板施工的范围。
2. 设计与选用：根据工程结构的特点，选择合适的模板类型（如木模板、钢模板、组合钢模板等），并设计模板的尺寸、形状、连接方式等。
3. 施工工艺流程：详细列出模板的制作、安装、浇筑混凝土、支撑体系的设置与拆除等各个步骤，以及每个步骤的操作流程和注意事项。
4. 安全管理：强调施工过程中的安全措施，如防止坠落、防止模板倒塌、防止火灾等，以及应急预案。
5. 质量控制：设定模板的安装和拆除质量标准，以及如何进行质量检查和验收。
6. 成本预算：根据施工方案预计模板的制作、安装和拆除所需的人力、物力资源，以及可能产生的费用。
模板施工方案是保证工程质量和施工安全的重要文件，需要根据项目的具体情况进行定制和实施。
模板施工方案(2)部分内容预览：
ω＝0.99×
=0.99× =1.4mm＜l/400=1000/400=2.5mm
（1）荷载计算
砼荷重 1.2×24×0.3×0.65=5.616KN/m
GB∕T 51259-2017 腈纶设备工程安装与质量验收规范 钢筋荷重 1.2×1.5×0.3×0.65=0.351KN/m
底模板自重 1.2×5.5×0.018×0.3=0.036KN/m
振捣砼时产生的荷载 1.4×2×0.3=0.84 KN/m
荷载设计值： q2=6.843 KN/m
荷载标准值：q1=5.00 KN/m
（2）验算底模抗弯强度（按二跨等跨连续梁计算）
底模下面的楞木距为143mm，查静力计算手册得荷载不利组合下的最大弯距：
Mmax=0.125q2L2=0.125×6.843×0.1432=0.017 KN.m
δmax= Mmax/ Wn=17000×6/1000×182=0.315KN/mm2< kfw=1.3×13=16.9 KN/mm 2
（3）计算底模抗剪强度
Vmax=0.625q2L=0.625×6.843×0.143=0.612KN
τ=3Vmax/2bh=2×612/2×1000×18=0.051 N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2
ω＝0.912×
=0.912× =0.004mm＜l/400=143/400=0.36mm
4、梁底楞木计算（按三跨等跨连续梁计算）
（1）底模传来荷载设计值：6.843×0.143=0.979KN/m
荷载标准值：5.00×0.143=0.715KNm/m
（2）复核抗弯强度（钢管支撑间距为1000mm）
Mmax=0.117qL2=0.117×0.979×12=0.115KN.m
δmax= Mmax/ Wn=115000×6/60×802=1.80KN/mm2< kfw=1.3×13=16.9 KN/mm 2
（3）计算底模抗剪强度
Vmax=0.617qL=0.617×0.979×1=0.604KN
τ=3Vmax/2bh=3×604/2×60×80=0.189N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2
ω＝0.99×
=0.99× =0.306mm＜l/400=1000/400=2.5mm
5、梁底钢管水平支撑计算（按双跨连续梁计算）
（1）计算受弯水平钢管的内力
假设梁底楞木传给水平钢管的力是以集中力形式，水平钢管看作是双跨连续梁。
荷载设计值：F2=6.843×0.143=0.98KN
荷载标准值：F1=5.00×0.143=0.715KN
最大弯矩:Mmax=0.203F2L=0.203×0.98×0.575=0.114KN.m
最大剪力:Vmax=0.688F2=0.688×0.98=0.674KN
（2）杆件抗弯承载力验算
＜[V]=L/400=575/400=1.4mm
考虑铰接点的约束作用，故直立钢管计算长度取1.765m。
长细比λ=l/I=1765/15.8=112
=22.81×1.0×1/3=7.60KN
3）钢管支撑稳定性验算
主龙骨钢管与直立钢管连接时，扣件的抗滑承载力按照下列计算：
R≤RC
式中：R——主龙骨钢管传给直立钢管的竖向作用力设计值
RC——扣件抗滑承载力设计值，取RC =8.0KN
经计算，得R=Fˊ=6.84KN＜RC=8.0KN
本工程柱最大截面尺寸为500mm×500mm，柱高度为3.6m，一次性浇筑完成。混凝土采用商品混凝土，浇筑速度V=2m/h。模板采用18厚多层板，楞木采用60mm×80mm方木，柱箍采用φ48×3.5mm钢管，间距为400mm。
马尾松、樟子松：顺纹抗剪强度设计值fV=1.4N/mm2 顺纹抗弯强度设计值fm=13N/mm2
顺纹抗压强度设计值fc=10N/mm2 弹性模量E=9000N/mm2
柱模板受到混凝土的侧压力为：
F=0.22 =0.22×24×6.67×1.0×1.15× =57.27KN/m2
F=γH=24×3.6=86.4KN/m2
取较小值F=57.27KN/m2进行计算，并考虑倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载4KN/m2，则总侧压力q=57.27×1.2+4×1.4=74.32KN/m2
按两跨连续梁计算，其挠度应满足以下条件：
≤[w]=S/400
E木——木材的弹性模量，E木=9000N/mm2
I——模板截面惯性矩，I=bh3/12(mm4)
Kw——系数，两跨连续梁，Kw=0.912
q——侧压力线荷载，取100mm板宽为计算单元，q=7.432KN/m
则，S= =253mm，取S=242mm
楞木受到的侧压力q=74.32KN/m2，现楞木间距为242mm，线荷载q=74.32×0.242=17.99KN/m
q=17.99KN/m
图1：楞木强度计算简图
取钢管柱箍间距为400mm，则验算其强度和挠度如下：
荷载作用下弯矩：Mmax=0.125qL2=0.125×17.99×0.42=0.36KN.m
δmax= Mmax/ Wn=360000×6/60×802=5.62KN/mm2< kfw=1.3×13=16.9 KN/mm 2
荷载作用下：Vmax=0.625qL=0.625×17.99×0.4=4.50KN
τ=3Vmax/2bh=3×4500/2×60×80=1.40N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2
q=57.27 ×0.242=13.86KN/m
ω= kw× =0.812× =0.154mm＜ = =1mm
钢管柱箍的集中荷载为：F=74.32×0.242×0.4=7.19KN
F/2 F F/2
图2：钢管柱箍强度计算简图
荷载作用下弯矩：Mmax=1.027KN.m
荷载作用下：Vmax=F=7.19KN
柱模板按简支梁计算，最大弯矩：
Mmax=1/8ql2=1/8×7.432×0.2422=0.054KN.M
δmax= Mmax/ W=54000/5400=10.0KN/mm2< kfw=1.3×13=16.9 KN/mm 2 满足要求。
抗剪强度验算：τ=3Vmax/2bh=3×7432/2×500×18=1.24N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2
（四）预应力混凝土圆孔板核算
本工程地面以下为预应力混凝土圆孔板架空层，钢管支撑架直接支承在预应力混凝土圆孔板上，在开间中间两排立杆沿进深方向垫250mm×40mm×4000mm的通长木板，其余立杆下垫350mm×350mm×40mm的木垫板。
假设立杆下圆孔板暂且不承受立杆传下的荷载，立杆传下的荷载由立杆两侧的圆孔板承受，计算简图见图3：
F2木 F2木 F2木
图3：立杆下通长木垫板施工荷载计算简图
（1）按弯矩计算最大承载力
由[σ]= ，得Mmax=[σ]·Wn=k·fm·Wn =1.3×13×250×402/6=1.127KN.m
按三跨等跨连续梁计算：
由Mmax=0.213F2木l,得F2木=Mmax/0.213l=1.127/0.213×1.0=5.29KN
（2）按剪力计算最大承载力
由[τ]= ，得Vmax=2[τ]bh/3=2k·fv·b·h/3=2×1.3×1.4×250×40/3=12.1KN
由Vmax=0.675F2木，得F2木=Vmax/0.675=12.1/0.675=17.9KN
（3）按挠度计算最大承载力
由[ω]=kw× ，得F2木= = =18.6KN
取三者最小值，F2木=5.29KN
（4）计算最大支座反力
RB=1.3F2木=1.3×5.29=6.877KN
2、立杆两侧圆孔板的受力验算
F =RB=6.877KN
F F
g=0.945KN/m
DB37／T 5016-2021 民用建筑外窗工程技术标准.pdf
图4：立杆两侧圆孔板施工荷载计算简图
RA=F +gl/2=6.877+0.945×3.835/2=8.69KN
3、立杆下圆孔板的受力验算
根据计算JTJ 250-1998 港口工程地基规范，框架梁下钢管边立杆支承在预应力混凝土圆孔板上集中荷载为:
F梁杆=22.81× × =0.4KN