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110kV要塞变原地增容改造工程高支模施工方案.doc简介：
在110kV要塞变原地增容改造工程中，高支模（高大模板支撑系统）施工方案是针对工程中需要搭建高层、大跨度或大空间的模板结构而设计的。高支模是一种施工技术，主要用于高层建筑、桥梁、隧道等大型工程中，能有效提高施工效率，保证工程质量。
施工方案简介：
1. 施工准备：首先，需要对现场进行详细的勘察，确定高支模的安装位置、支撑形式、承载力等因素，同时要对周边环境、地下设施等进行评估，确保安全。
2. 设计与制作：根据工程的具体情况，设计出符合规范的高支模结构，包括立杆、横杆、斜撑等部件，并进行精确的计算和制作，保证其稳定性。
3. 安装与搭设：按照设计图纸和操作规程，进行模板的组装和立杆的搭设。通常会使用专用的吊车或塔吊进行吊装，确保模板的垂直度和水平度。
4. 验收与监测：安装完毕后，需要进行严格的自检和互检，确保高支模的稳定性和安全性。同时，施工过程中要进行实时的荷载监测，以防意外发生。
5. 使用与拆除：在混凝土浇筑过程中，要严格按照施工规范操作，确保模板的稳定性。浇筑完毕后，待混凝土强度达到要求，进行模板的拆除。
6. 安全管理：在整个施工过程中，要严格遵守安全操作规程，设置警示标志和防护设施，进行定期的安全检查，确保施工人员的人身安全。
以上就是110kV要塞变原地增容改造工程中高支模施工方案的基本简介，具体实施还需根据工程实际情况进行详细规划和调整。
110kV要塞变原地增容改造工程高支模施工方案.doc部分内容预览：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：钢管自重参照《扣件式钢管脚手架规范》附录A
NG1 = 0.1291×5.7800=0.746kN
16套现代风格住宅别墅(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.30×0.900×0.950=0.2565kN
(3)钢筋混凝土自重(kN)：
NG3 = 24.000×0.12×0.900×0.950=2.462kN
(4)钢筋自重(kN)：
NG4 = 1.1×0.12×0.900×0.950=0.113kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4= 3.587kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.900×0.950=2.565kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.627kN
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；
考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
公式(3)的计算结果：l0= k1k2(h+2a)=1.185×1.007×(1.5+2×0.2)=2.267m
l0/i=226.7cm/1.59cm=142.5，查表得到=0.334
= 7627/（0.334*489）=53.9N/mm2，
立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
第二部分 14.16m标高 300×1000mm梁的模板及支撑体系计算书
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.30；
梁截面高度 D(m): 0.9
混凝土板厚度(mm):0.12；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.90；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
脚手架步距(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：13.26；
梁两侧立柱间距(m):0.45；
承重架支设:木方支撑平行梁截面A；
立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
采用的钢管类型为Φ48×3.0；
扣件连接方式:双扣件，受力仅考虑单扣件，取扣件抗滑承载力折减系数:8.0KN；
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m2):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):12.9；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：450；
面板厚度(mm)：18.0；
主楞间距(mm)：600；
次楞间距(mm)：300；
穿梁螺栓水平间距(mm)：600；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm；主楞龙骨材料：钢管；
二、梁模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 12.933 kN/m2、26.400 kN/m2，取较小值12.933 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
按以下公式计算面板跨中弯矩：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.60×12.93×0.90=8.38kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.60×2.00×0.90=1.51kN/m；
q = q1+q2 = 8.381+1.512 = 9.893 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 300 mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×9.89×3002 = 0.89×105N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 0.89×105 / 3.24×104=2.75N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.75N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×7.76×300.004/(100×9500.00×2.92×105) = 0.20 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.20mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.20mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.20mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，中间内楞为钢管，上、下龙骨采用木楞，以该不利情况计算，其中截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80×80×80/6 = 85.33cm3；
I = 80×80×80×80/12 = 341.33cm4；
内楞计算简图
强度验算计算公式如下:
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×12.933×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.400/1=6.60kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×6.60×600.002= 2.37×105N.mm；
经计算得到《电梯使用管理与维护保养规则 TSG T5001-2009》，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.37×105/8.53×104 = 2.782 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.782 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.17×600.004/(100×10000.00×3.41×106) = 0.133 mm；
某空中花园景观工程全套施工图内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.400mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.133mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.400mm，满足要求！
外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。