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二标段1、2、4、5、6号楼悬挑脚手架安全专项施工方案(2021.11.3完).doc简介：
二标段1、2、4、5、6号楼悬挑脚手架安全专项施工方案(2021.11.3完).doc部分内容预览：
3.1立杆承受的恒荷载和活荷载
3.1.1次梁1立杆承受的恒荷载和活荷载
DB44／T 1886-2016 旅游安全管理 动物园.pdf脚手架配件自重产生的轴向力标准值NGZK计算如下：
(1)竹串片脚手板自重标准值Gzk1=2*350*1.19*0.65*( 1/2) =271N
（2）一道水平拦腰杆自重杆标准值Gzk2=28*1.19*8=267N
(3)脚手板下中间一根横向水平支承钢管自重值Gzk4=1.0（长）*0.5*28*8 =112N
（4）脚手板下中间一根横向水平杆支承钢管与架体纵向水平杆连接的直角扣件自重标准值Gzk5=13.2*8=106N
（5）密目网安全自重标准值Gzk6=5*1.19* 13.39=80N
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K= Gzk1+Gzk2+Gzk4+Gzk5+Gzk6=271+267+112+106+80=836N
构配件自重设计值NGZ=1.2*836=1003N
施工荷载产生的轴向力标准值NQK=4000*1.19*0.65*0.5=1547N，
设计值NQ=1.4*1547=2166N。
总荷载（ 恒荷载+活荷载）设计值N=1363+1003+2166=4532N=4.532KN
3.1.2次梁2立杆承受的恒荷载和活荷载
脚手架配件自重产生的轴向力标准值NGZK计算如下：
(1)竹串片脚手板自重标准值Gzk1=2*350*0.65*0.65*( 1/2) =148N
（2）一道水平拦腰杆自重杆标准值Gzk2=28*0.65*8=146N
(3)脚手板下中间一根横向水平支承钢管自重值Gzk4=1.0（长）*0.5*28*8 =112N
（4）脚手板下中间一根横向水平杆支承钢管与架体纵向水平杆连接的直角扣件自重标准值Gzk5=13.2*8=106N
（5）密目网安全自重标准值Gzk6=5*0.65* 13.39=44N
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K= Gzk1+Gzk2+Gzk4+Gzk5+Gzk6=148+146+112+106+44=556N
构配件自重设计值NGZ=1.2*556=667N
施工荷载产生的轴向力标准值NQK=4000*0.65*0.65*0.5=845N，
设计值NQ=1.4*845=1183N。
总荷载（ 恒荷载+活荷载）设计值N=1363+667+1183=3213N=3.213KN
3.2次梁1稳定性计算
3.2.1次梁1悬伸段（即AC段）稳定性计算
悬伸段钢梁C点弯矩设计值=4.532*（0.65+1.230+1.230）=14.095KN.m
＝139N/mm2＜215 N/mm2，工字钢悬伸段稳定性满足要求。
3.2.2次梁1简支段（即CF段）稳定性计算
由平衡条件，F点支座反力设计值设计值R2计算：
R1=4*4.532+4.136=22.264KN
显然，简支段D点弯矩设计值比E点大，简支段D点弯矩设计值最大，其值=4.136*（0.65+0.45）+4.532*0.65=7.500KN.m
＝57.3N/mm2＜215 N/mm2，工字钢简支段稳定性满足要求。
3.3次梁2稳定性计算
一根立杆轴向力设计值N=3.213KN
D点支座反力设计值R=3.213*（3.7+0.58+3.7+0.58+0.65+3.7+0.58+0.65+0.65）/3.9=12.185KN
最大弯矩，M＝3.213*(1.880+0.650+0.580+0.580)＝11.856KN·m
＝117N/mm2＜215 N/mm2，工字钢悬伸段稳定性满足要求。
3.3 次梁3稳定性计算
次梁3计算简图见下图，一根立杆轴向力设计值N=3.213KN,次梁3稳定性计算,此计算处略。
由平衡条件，C点支座反力设计值R=3.213*(0.65+0.58+3.14+0.58+3.14)/3.140=8.278KN
3.3 主梁稳定性计算
3.3.1主梁悬伸段（即EG段）稳定性计算
上述次梁支座反力计算时，未考虑次梁的自重。
考虑次梁本身自重时的支座反力计算简图
现计算考虑次梁本身自重时的支座反力，然后与上述次梁支座反力R1相叠加，作为主梁的荷载。
设计值R1=0.5*1.2（分项系数）*0.205*3.582/1.6=.985KN
主梁荷载设计值=22.264+0.985=23.250KN
主梁采用2根16#工字钢
悬伸段钢梁E点弯矩设计值=23.250*（0.25+0.25+0.65）=26.738KN.m
＝111N/mm2＜215 N/mm2，工字钢悬伸段稳定性满足要求。
3.3.2主梁简支段（即AE段）稳定性计算
比较上述三点弯矩大小，简支段最大弯矩设计值取10.321KN.m
＝93.2N/mm2＜215 N/mm2，工字钢简支段稳定性满足要求。
6号楼楼梯间1/15——15轴次梁、主梁稳定性计算
1/15——15轴次梁、主梁平面布置图如下：
1/15——15轴次梁、主梁平面布置图
4.1立杆承受的恒荷载和活荷载
4.1.1次梁悬伸段上立杆承受的恒荷载和活荷载
脚手架配件自重产生的轴向力标准值NGZK计算如下：
(1)竹串片脚手板自重标准值Gzk1=2*350*1.11*0.65*( 1/2) =253N
（2）一道水平拦腰杆自重杆标准值Gzk2=28*1.11*8=249N
(3)脚手板下中间一根横向水平支承钢管自重值Gzk4=1.0（长）*0.5*28*8 =112N
（4）脚手板下中间一根横向水平杆支承钢管与架体纵向水平杆连接的直角扣件自重标准值Gzk5=13.2*8=106N
（5）密目网安全自重标准值Gzk6=5*1.11* 13.39=74N
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K= Gzk1+Gzk2+Gzk4+Gzk5+Gzk6=253+249+112+106+74=794N
构配件自重设计值NGZ=1.2*794=953N
施工荷载产生的轴向力标准值NQK=4000*1.11*0.65*0.5=1443N，
设计值NQ=1.4*1443=2020N。
一根立杆总荷载（ 恒荷载+活荷载）设计值N=1363+953+2020=4336N=4.336KN
4.1.2次梁简支段上立杆承受的恒荷载和活荷载
脚手架配件自重产生的轴向力标准值NGZK计算如下：
(1)竹串片脚手板自重标准值Gzk1=2*350*1.57*0.65*( 1/2) =357N
（2）一道水平拦腰杆自重杆标准值Gzk2=28*1.57*8=352N
(3)脚手板下中间一根横向水平支承钢管自重值Gzk4=1.0（长）*0.5*28*8 =112N
（4）脚手板下中间一根横向水平杆支承钢管与架体纵向水平杆连接的直角扣件自重标准值Gzk5=13.2*8=106N
（5）密目网安全自重标准值Gzk6=5*1.57* 13.39=105N
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K= Gzk1+Gzk2+Gzk4+Gzk5+Gzk6=357+352+112+106+105=1032N
构配件自重设计值NGZ=1.2*1032=1238N
施工荷载产生的轴向力标准值NQK=4000*1.57*0.65*0.5=2041N，
设计值NQ=1.4*2041=2857N。
一根立杆总荷载（ 恒荷载+活荷载）设计值N=1468+1238+2857=5563N=5.563KN
4.2.1次梁悬伸段（即AC段）稳定性计算
悬伸段钢梁C点弯矩设计值=3.213*（0.65+0.972)+4.336*0.972=9.426KN.m
＝93N/mm2＜215 N/mm2，工字钢悬伸段稳定性满足要求。
4.2.2次梁简支段（即CH段）稳定性计算
简支段G点弯矩设计值=7.345*0.55=4.040KN.m
比较上述四点弯矩大小，简支段最大弯矩设计值取6.726KN.m
＝66.4N/mm2＜215 N/mm2，工字钢简支段稳定性满足要求。
主梁简支段上荷载设计值是下面次梁计算简图中的R1值，计算如下：
考虑次梁本身自重时的支座反力计算简图
现计算考虑次梁本身自重时的支座反力，然后与上述次梁支座反力R1相叠加，作为主梁的荷载。
设计值R1=0.5*1.2（分项系数）*0.205*(1.622+4.938)2/4.938=1.281KN
主梁荷载设计值=18.879+1.281=20.160KN
主梁采用2根16#工字钢，主梁计算简图如下
4.3.1主梁悬伸段（即AC段）稳定性计算
悬伸段钢梁C点弯矩设计值=20.160*（0.65+0.7+0.7）=41.328KN.m
＝186.7N/mm2＜215 N/mm2，工字钢悬伸段稳定性满足要求。
4.3.2主梁简支段（即CE段）稳定性计算
简支段最大弯矩在D点ZJ／ZN 2019-10 高速公路工程变更结算价操作指南，最大弯矩设计值=12.890*1.537=19.812KN.m
＝121N/mm2＜215 N/mm2，工字钢简支段稳定性满足要求。
6号楼1轴交F轴处阳角钢梁1稳定性计算
钢梁采用16#工字钢，钢梁平面布置见下图：
1-广东省房屋建筑与装饰工程定额20190112(上册)脚手架配件自重产生的轴向力标准值NGZK计算如下：
(1)竹串片脚手板自重标准值Gzk1=2*350*1.411*0.65*( 1/2) =321N
（2）一道水平拦腰杆自重杆标准值Gzk2=28*1.410*8=316N